Деформирование бетона при статико-динамическом нагружении железобетонных конструкций

Во введении обоснована актуальность темы исследования, сформулированы принятые научно-технические гипотезы, цели и задачи диссертационной работы, представленынаучная новизна, теоретическая и практическая значимость работы, данные о методологической основе, апробации результатов, структуре и объеме
диссертационного исследования.
В первой главе приведен анализ литературных источников по проблеме
механической безопасности, живучести и устойчивости железобетонных конструкций гражданских и промышленных зданий к прогрессирующему обрушению. Показано, что применяемые в настоящее время физические и
расчетные модели для их защиты от прогрессирующего обрушения построены на методе предельных состояний, реализуемом при особых воздействиях. Специфика воздействий и особенности запредельного деформирования учитываются различными сценариями структурных изменений конструктивной системы, режимами нагружения и свойств материалов.
Не смотря на значительное количество публикаций по данной проблеме, особенно в последнее время, многие задачи связанные с изучением характера деформирования и разрушения железобетонных конструкций при оценке запредельных состояний, носят постановочный характер. Решение этих новых задач, связанных с проблемой живучести и защиты зданий и сооружений от прогрессирующего обрушения требует использования более строгих параметров диаграмм деформирования бетона при его статико – динамическом режимном нагружении. Режим нагружения конструкций и, соответственно, параметры диаграмм деформирования бетона при рассматриваемых особых воздействиях существенно отличаются от ранее изученных. Данные об определении параметров статико-динамического нагружения в настоящее время в научной литературе практически отсутствуют.
Экспериментальные исследования параметров живучести реальных или масштабированных подконструкций зданий и сооружений при медленном или внезапном выключении из работы конструктивной системы одной из несущих конструкций, выполненные отечественными и зарубежными ученными позволили установить ряд принципиальных особенностей деформирования и разрушения железобетонных конструктивных систем в запредельных состояниях, при рассматриваемых особых воздействиях. Более того, проведенный анализ результатов недавних исследований влияния процессов микротрещинообразования в бетоне на его прочность подтвердили это предположение и показали, что при высокоскоростных режимах динамического и статико-динамического нагружения такие задачи, по определению параметров деформирования бетона и железобетона, не решены. Отмеченные исследования обозначили и другие вопросы связанные с режимами нагружения конструкций и вопросами о том, какие характеристики материалов использовать в расчетах на такие воздействия.
Анализ теоретических исследований деформирования и прочности бетона с использованием различных деформационных моделей показал, что предельная деформация бетона зависит не только от вида напряженного состояния, но и от начального уровня напряженного состояния, с которого производится динамическое догружение. В то же время практически все экспериментальные исследования по определению параметров деформирования бетона касаются определения этих параметров либо при статическом, либо при динамическом режимах нагружения, включая однократное высокоскоростное нагружение (удар).
На основании проведенного анализа показано, что развитие исследований рассматриваемого направления. имеет не только теоретическое значение, но и важное практическое значение как исследование направленное на определение и обоснование расчетных параметров диаграмм деформирования бетона при особых режимах его нагружения, связанных с аварийными воздействиями и
предотвращением прогрессирующих
(лавинообразных) разрушений

конструктивных систем зданий и сооружений при разрушении ее отдельных элементов. В связи с этим целью настоящего исследования явилось развитие элементов деформационной модели бетона и способов определения параметров диаграмм его деформирования при статико – динамическом режиме нагружения.
Вторая глава диссертации посвящена построению аналитических зависимостей связи «интенсивность деформаций-интенсивность напряжений» варианта деформационной модели бетона при двухэтапном режиме статико- динамического нагружении: статическом – на первом этапе и однократном высокоскоростном динамическом нагружении – на втором этапе.
Решение этой задачи выполнено на базе общей теории пластичности бетона и железобетона Г.А. Гениева. Модифицированный вариант деформационных зависимостей для бетона при рассматриваемом режиме нагружения построен, на предложенных в работе двух новых гипотезах:
– наличие однопараметрической зависимости предельных деформаций бетона не только от вида напряженного состояния, но и от начального уровня напряженного состояния, с которого производится динамическое догружение (гипотеза 1).
– «интенсивность напряжений T – интенсивность деформаций G » T = G(Q)Q является линейной функцией как на участке кратковременного (статического) нагружения, так и на участке динамического догружения (гипотеза 2).
Принимая за расчетные параметры бетона величины , , h предельная поверхность (общее условие прочности бетона в соответствии c теорией Г.А.Гениева) в компактной форме представлена зависимостью:
T2= h( h + T)(1+ ), (1)
где Tsh – предельное значение Т при обобщенном чистом сдвиге ( = 0), вычисляемое
по значениям прочности бетона на сжатие и на растяжение.
Тогда при конкретизации основной физической зависимости «интенсивность
напряжений T – интенсивность деформаций G » для обоих участков деформирования бетона (см. рисунок 1, б), построенной координатах T и Q ,
с учетом принятой второй гипотезы имеет вид: T G0(1 Q )Q.
2Qs
(2)
Для моделирования статико-динамического деформирования бетона использована модель Кельвина – Фойгта, состоящая из параллельно соединённых элементов А и В, первый из которых описывается деформационной теорией пластичности бетона, а второй – чисто вязкий (ньютоновский) элемент Б характеризуется константой К – модулем вязкого сопротивления бетона.
Константы этой модели представляют собой значения интенсивности касательных напряжений Т, интенсивности деформаций сдвига Q и величину начального модуля сдвига G0 (при Т → 0).
В соответствии с принятой моделью, связь между интенсивностью деформаций сдвига Q и интенсивностью напряжений Т для моделируемого
а) б)
Рисунок 1. Интерпретация деформационной модели (а) и семейство деформационных физических зависимостей для бетона при рассматриваемом режиме нагружения (б)
описанным образом бетонного элемента, будет представлена в виде:
QА =QБ =Q, Т=ТА +ТВ. (3) На рисунке 1, б показано семейство зависимости «Т-Q», отвечающих различным значениям некоторого параметра λ=fσ/Т, где безразмерный коэффициент
f= 3 h ( ) ; σ=(σ1+ σ2+ σ3)/3 – среднее напряжение в бетонном элементе
совпадающие с точностью до постоянного коэффициента с первым девиатором
напряжений. При этом при простом нагружении λ и являются постоянными величинами.
Решая уравнение (1) относительно Т, находим Т = ТS = ТShk(λ), а k(λ)= λ/2+[ (λ2/4)+1]0,5. Здесь TS – предельное значение Т, соответствующее заданному виду
напряженного состояния бетона. По физическому смыслу величина k(λ, ) представляет собой коэффициент изменения предельных значений интенсивности касательных напряжений для рассматриваемого вида напряженного состояния по сравнению с предельным значением Т при чистом сдвиге (ТSh).
Для элемента А связь между интенсивностью касательных напряжений и “мгновенной” интенсивностью деформаций сдвига можно записать:
T TQ2T 1 Q  Q , (4) A S 2QQ
  S  S
Зависимости (2) – (4) при переходе к относительным координатам = / , =
/ , = 0/ ,  = t, определяют собой уравнение Риккати вида:
d  + ( 1 –  ) Ч =  , d 2 2
нелинейное
дифференциальное ( 5 )
где  – относительная интенсивность напряжений,  – относительная интенсивность деформаций,  – параметр, зависящий от коэффициента вязкости бетона при сдвиге, Ts=0,5G(0)Qs, а G(0) – начальный модуль сдвига.
Полагая, что при динамическом догружении предварительно статически нагруженного бетона с начальным уровнем нагружения Q Q = =0,5 относительная
S
интенсивность напряжений  > 1, может быть получено аналитическое решение этого нелинейного дифференциального уравнения второго порядка при начальных условиях=0и=0,5 ввиде:
2 −0.5 = +С1. (6) √φ−1 √ −1
Постоянную C1 определена из граничного условия:
1= 2 −0.5. (7)
√φ−1 √ −1
Зависимость (7) позволяет решать прямую или обратную задачу: по заданной
величине td определять динамический предел прочности бетона R bd или по значению
динамического предела прочности бетона определять предельно допустимое время динамического воздействия.
На основе приведенных общих аналитических зависимостей в диссертации получены основные расчетные параметры диаграмм одноосного деформирования сжатого бетона при простом нагружении однократной динамической нагрузкой (ударе) с различных уровней статической нагрузки.
Рисунок 2 – Диаграмма двухэтапного одноосного статико-динамического деформирования бетона на основе двухэлементной модели
При рассматриваемом одноосном напряженном
режиме статико-динамического нагружения зависимости между напряжениями и деформациями имеют вид (рисунок 2):
при А < и А < А = А (8) 10 состоянии и двухэтапном при < ≤ и < = + ( − ) (9) А А 1 А Здесь 1 – модуль деформаций бетона для второго участка диаграммы работы. Работа чисто вязкого элемента В характеризуется константой К -модулем вязкого сопротивления бетона. Напряжения на втором динамическом этапе статико- динамического деформирования бетона (участок ∆ ) вычисляются по формуле: = (10) Значение времени t, имеющего порядок десятых долей секунды, отсчитывается с момента начала приложения динамического догружения. Эффективная работа вязкого элемента В не успевает проявиться, но он способствует торможению деформаций инициируемых в элементе А. Таким образом, согласно принятой двухэлементной модели деформирования бетона можно записать: = = ; = + (11) Очевидно, что при < разрушение бетона не может произойти при любой продолжительности динамического (ударного) воздействия. При > из приведенных выше соотношений может быть записана зависимость между динамическим пределом прочности бетона и предельно допустимым временем воздействия :
d  Ei   ( b)Eib , (12) dt K0 K0
Получено следующее решение уравнения (12). При принятых граничных условиях :
  Eitb
b b (1e K0 1); (13)
Ei C EitbE 
гдеСe K0  b i1 (14) b  
В третьей главе работы изложены программа методика и результаты экспериментальных исследований образцов бетонных призм и кубов различных классов прочности. Целью исследований явилось экспериментальное определение прочностных и деформационных характеристик тяжелого бетона при одноосном кратковременном сжатии, одноосном сжатии динамической нагрузкой и одноосном статико-динамическом сжатии. В задачи исследований входило:
– определение зависимости коэффициента динамического упрочнения от уровня начальных напряжений в сжатом статической нагрузкой бетонном элементе при его динамическом догружении;
– определение влияния уровня микротрещинообразования в бетоне на прочностные и деформационные характеристики при динамическом догружении статически нагруженного бетона;
– определение экспериментальных значений времени динамического догружения, скорости динамического догружения и предельной деформативности бетона при рассматриваемом режиме нагружения и динамического модуля деформаций бетона в зависимости от предельного времени динамического догружения и уровня напряженного состояния с которого производится динамическое догружение.
Для проведения испытаний каждого отдельного класса бетона В20, В35, В50, В70 изготавливалось по 6 стандартных кубов размером 100х100х100 мм и 18 призм 100х100х400 либо 70х70х280.
Набор прочности образцов происходил в камере нормального твердения при температуре 20±2°С, относительной влажности 95±5% в течение 28 суток, после чего не менее 30 дней длилось кондиционирование образцов. Такой вариант изготовления образцов был выбран из-за влияния температурно-влажностной обработки на прочностные свойства бетона при динамическом нагружении. Важным условием проведения подобных испытаний было кондиционирование всех образцов при постоянном температурно-влажностном режиме.
Для проведение экспериментальных исследований использовалась комбинация стандартного оборудования в виде гидравлического пресса MEGA 6-3000-100, универсальной динамической испытательной машины LabTest 6.500Н.5.01.1 и специально разработанной установки для фиксации статической нагрузки (Рисунок 3.) Данное испытательное оборудование оснащено системой автоматического управления и регистрации показаний. Максимальная испытательная нагрузка пресса составляет 3000 кН, универсальной испытательной машины – 500 кН. Значения продольных и поперечных деформаций бетонных призм фиксировались с помощью тензорезисторных датчиков на полиэфирной подложке PLF-30-11. Измерительная база датчиков составляет 30 мм. Регистрация показаний тензорезисторов осуществлялась при помощи оборудования NI PXIe-1082. Данное оборудование позволяет осуществлять регистрацию показаний с частотой дискретизации до 10 кГц.
Высокоскоростное приложение нагрузки позволило реализовать в образце скорость приращения напряжений 500-800 МПа/с. Отправным критерием для сравнений результатов испытаний образцов разных классов прочности являлось обеспечение минимально возможного разброса скорости приложения динамической нагрузки. При данных скоростях нагружения удалось обеспечить время разрушения образцов при высокоскоростном нагружении в диапазоне 0,075±0,015 с.
Для опытных образцов призм каждого класса прочности предусматривались три серии испытаний при статическом, динамическом и статико-динамическом приложении нагрузки.
Сущность методики, приоритет которой защищен патентом РФ No2696815, заключалась в том, чтобы нагрузить образец статической нагрузкой до заданного уровня напряжений, а потом реализовать высокоскоростное приложение нагрузки. Было принято три уровня начальной статической нагрузки, соответствующей: 0,2 Rb, 0,4 Rb, 0,6 Rb.
Проведенными экспериментальными исследованиями установлено существенное влияние режима нагружения на объемные деформации бетона и их дилатационную составляющую, что подтвердило принятую
автором гипотезу о наличии однопараметрической зависимости предельных деформаций бетона не только от вида напряженного состояния, но и от начального уровня статической нагрузки, с которого производится динамическое догружение.
Сравнение опытных значений деформаций бетона, соответствующих Rb, при статическом, динамическом и статико-динамическом нагружении показали, что их величина незначительно, порядка 10%, отличается друг от друга. Отсюда можно делать важный вывод что предельные деформации бетона незначительно зависят от скорости нагружения.
Установлено так же, что также как и при статическом так и при статико- динамическом нагружении чем выше класс бетона, тем более хрупко разрушаются опытные образцы (рисунок 4).
В25 В35 В50 В70
Рисунок 3 – Общий вид испытаний опытных образцов бетонных призм испытательной машиной LabTest 6.500Н.5.01.1
Рисунок 4 – Общий вид разрушения опытных образцов бетона разного класса По результатам экспериментальных исследований образцов призм получены диаграммы статико-динамического деформирования бетона и определены экспериментальные значения параметров напряженно-деформированного состояния бетона, таких как: статическая, динамическая и статико-динамическая призменная прочность, значения относительной продольной и поперечной деформации соответствующие заданному уровню статического нагружения и призменной прочности при режимном нагружении, время динамического догружения с различных уровней статического обжатия образцов. В качестве примера этих данных,
на рисунке 5 показаны диаграммы «напряжение – относительная продольная деформация» для бетона В70 при статико-динамическом нагружении с уровня статического пригруза 0,6Rb и приведены численные значения начального модуля упругости бетона, относительных продольных и поперечных деформаций бетона (таблица1).
Проведенные испытания позволили определить значение статического и динамического начального модуля упругости бетона, коэффициент динамического упрочнения в зависимости от времени догружения и уровня статического преднагружения, среднюю скорость динамического деформирования при рассматриваемых режимах нагружений.
Рисунок 5 – Диаграмма «напряжение – относительная деформация» для бетона В70 при статико-динамическом нагружении с уровня статического пригруза 0,6Rb:
Таблица 1 – Результаты испытаний образцов призм из бетона В70 при статико–динамическом нагружении с уровня статического пригруза 0,6Rb
Маркировка
Призменная прочность, МПа
Е0,стат, МПа
Е0,дин, МПа
εb0, продольные, *106
εb0, поперечные, *106
Уровень относительных напряжений, соответствующий точке дилатации сечения
В70-1-Д60 78,85
В70-2-Д60 78,81
В70-3-Д60 77,51
Средние 78,39 44670 45390 значения
2200 720 0,71 2050 590 0,78 2150 710 0,73 2135 670 0,74
42440 44690 48830 46480 42740 45010
В четвертой главе работы приведены результаты численных исследований параметров статико – динамического деформирования бетона, аналитические зависимости для модуля вязкого сопротивления бетона К   при таком режиме
нагружения бетона, результаты сопоставления теоретических и опытных данных этого параметра, а также приложение полученных в диссертации параметров
Рисунок 6 – Расчетная диаграмма общего вида для определения динамической прочности бетона при статико-динамическом нагружении
диаграмм деформирования бетона к
расчету живучести железобетонных
каркасов многоэтажных зданий на
особые аварийные воздействия. Для
построения аналитической
зависимости между коэффициентом
std , временем динамического b
догружения td и уровнем статического догружения  использована принятая
гипотеза, подтверждённая экспериментально, о том, что графики деформирования бетона при статическом (кривая oab) и динамическом (кривая ocd) нагружении афиноподобны, а предельные деформации бетона численно равны.
В результате, для времени динамического догружения td , получена формула: b
td 2 
arcсtg std  1 1
std 1 b
1
На основе которой записано аналитическое выражение теоретического
, (15) определения модуля вязкого сопротивления бетона К  
tG std1 b
d 0 1 std 
K
Для определения экспериментальных значений модуля вязкого сопротивления
бетона К  , при рассматриваемом режиме статико-динамического нагружения при 0    1 использована зависимость двухэлементной реологической модели Кельвина –
Фойгта, согласно которой откуда К:
Rst K Rstd bbb
KRstd Rst bb
b
, (17)
2arcсtg b 1 1
. (16)
– средняя скорость деформаций опытного образца в интервале времени 0..td 15
где b
вычисляется по формуле:
,
(18)

 std st b,ult b
b
где std ;st – соответственно предельная деформация бетона и деформация бетона на ult b
заданном уровне статического нагружения.
В итоге получена формула для определения опытных значений модуля вязкого сопротивления бетона К   при двухэтапном режиме нагружения
Rstd Rstt Kb bd
Экспериментальные параметры динамического деформирования бетона разных классов, такие как время динамического догружения, предельное деформация, средние скорости деформаций приставлены в таблице 2.
Таблица 2. Динамические параметры деформирования тяжелого бетона разных классов при = 0
td
, (19)
std st . (20) b,ult b
td ,сек
b,ult
b ,сек1
 Rd /Rst bbb
K(),МПасек G0 /K,сек1
B25 B35 0,086 0,065 0,00220 0,00201 0,0256 0,0309 1,14 1,10 144 340
B50 B70 0,097 0,13 0,00215 0,00231
0,0212 0,0178 1,16 1,21 560 840
75 81 37 31
Из таблицы 2 можно видеть, что при такой высокоскоростной ударной нагрузке, экспериментально полученное время динамического догружения имеет порядок десятых и сотых долей секунды (td=0,065…0,13 сек).
Влияние скорости деформирования b
расчетные формулы для параметров диаграмм «b b » коэффициентов
динамического упрочнения в зависимости от 
при скорости нагружения порядка 0,017…0,031 с-1, коэффициенты динамической прочности бетона при сжатии, для образца без предварительного статического нагружения, составляют 1,10…1,21. Чем больше значение модуля вязкого сопротивления, тем больше коэффициент динамического упрочнения b .
Анализом экспериментальных данных установлено, что величина модуля вязкого сопротивления бетона зависит от ряда различных факторов: вида и класса бетона, скорости нагружения, вида напряженно-деформированного состояния, и др.
Опытные значения модуля вязкого сопротивления бетона К, определенные по формуле (20) представлены на рисунке 7. Не сложно видеть, что чем выше класс
бетона тем больше значения модуля вязкого сопротивления К, а так же, что чем выше уровень статического нагружения, тем меньше значения К   .
чаще всего учитывается введением в
16
b
(  Rd / Rst ). Из таблицы 2 видно, что bbb

Рисунок 7 – Зависимость модуля вязкого сопротивления бетона от уровня статического нагружения
В практике расчета динамической прочности бетона удобно использовать параметры  равный отношению между начальным модулем сдвига бетона G0 и модулем вязкого сопротивления бетона К. Значение этого параметра до
проведения настоящих экспериментальных исследований было принято Г.А. Гениевым для тяжелых бетонов низкой прочности постоянным и равным    102  314 с1 . По данным экспериментов в таблице 2, значения  составляют, в зависимости от прочности бетона, 35…75 с-1, что намного меньше принятого Г.А. Гениевым. Чем выше класс бетона, тем меньше значения  . Это свидетельствует о том,чтопостоянноепринятое102 314с1 иполученноеранеедлябетоновнизкой прочности, не соответствует реальной работе бетона разного класса и при этом приводит к снижению оценки значения динамической прочности бетона при
заданном диапазоне времени динамического догружения td=0.065…0.13 с.
В работе были проанализированы влияния уровня статического нагружения на структурные изменения опытных образцов бетона. С помощью прибора ПУЛЬСАР 2.1 с датчиками сквозного прозвучивания, обнаружено уменьшение скорости прохождения ультразвука через образец при увеличении значения статического нагружения. Это подтверждает, то, что процесс образования и развития микротрещин, и соответственно повреждение в бетонных образцах наступили даже при небольшом уровне статического нагружения. Исходя из этого сделан важный для практики проектирования вывод о том, что в конструктивных системах подлежащих расчету на прогрессирующее разрушение уровень напряженного состояния в сжатом бетоне не должен превышать 0.55-0.60 от призменной прочности бетона. И это целесообразно отметить при подготовке изменений для очередной актуализации СП
385.1325800.2018.
Установлено так же, что предельная деформация бетона практически
нечувствительна к изменению уровня статического нагружения. Так, среднее значение статико-динамического предела деформаций бетона разных классов составило около 0.002, что близко к значению, полученному при статическом испытании опытных образцов. Это позволяет обосновать и подтвердить численное
значение предельных деформаций бетона, принятое при рассматриваемых режимах нагружения в СП 385.1325800.2018
В рассматриваемой главе диссертации приведены результаты расчетного анализа живучести железобетонных конструктивной системы каркаса многоэтажного здания с использованием параметров полученных в настоящих экспериментально – теоретических исследованиях
Численные исследования работы конструкций с локальными разрушениями выполнены в нелинейной динамической постановке с использованием программно- вычислительного комплекса LS Dyna, обладающего численной стабильностью и большим разнообразием конститутивных моделей. Целью данного расчета являлся анализ нелинейного статико-динамического деформирования железобетонных рам в запредельных состояниях с использованием реальных опытных параметров деформирования бетона при статико-динамическом нагружении.
Проведенным анализом дана оценка влияния параметра вязкого сопротивления
бетона и соответственно коэффициента увеличения его статико-динамической
прочности на напряженно-деформированное состояние железобетонных
конструкций многоэтажных зданий в запредельных состояниях при расчете
живучести сооружений и их защите от прогрессирующего обрушения. В
рассмотренном примере выполнено три варианта динамического анализа
напряженно-деформированного состояния конструкции по вторичной расчетной
схеме с использованием различных значений std . b
Таблица 3. Входные параметры диаграмм статико-динамического деформирования материалов для анализа конструктивной системы по вторичной расчетной схеме
Уровень статического нагружения
Время динамического догружения
Параметр характеризующий вязкое сопротивление бетона
коэффициент увеличения статико- динамической прочности

По опытным
данным Гениева 314 1,0018 Г.А. 0,3 0,19
По опытным
данным
По российским
нормамСП- – – 1,15 385.1325800.2018
Арматура А500 1,2
Анализ полученных результатов численного исследования при рассматриваемом нагружении позволяет отметить, что деформирование и разрушение конструктивной схемы каркаса здания при заданной проектной нагрузке и особом воздействии, вызванном удалением колонны, при использовании на этапе динамического нагружения модуля вязкого сопротивления бетона вычисленного по данным Гениева Г.А. наблюдается интенсивное изменение силовых потоков
t (сек)  (сек-1) std db
22 1,19
18
Бетон В70

конструктивной системе и локальное разрушение каркаса здания развивается в значительной зоне.
Деформирование каркаса здания при использовании опытных параметров бетона полученных в настоящей работе происходило менее интенсивно и в зоне удаления колонны локальное разрушение не наблюдалось. Аналогичная картина деформирования каркаса здания была получена при использовании коэффициентов увеличения динамической прочности бетона и арматуры, рекомендованных российскими нормами.
Рисунок 8 – Общий вид разрушения конструкция, рассчитанной по опытным данным Г.А. Гениева (а), п российским нормам (СП 385.1325800.2018) (б) и по опытным данным автора (в)
Анализ графиков изменения прогиба перекрытия над удаленной колонной в зависимости от времени динамического догружения конструктивной системы td для всех трех вариантов показал следующие. При расчете по варианту с использованием модуля вязкости по данным Гениева Г.А., прогиб перекрытия над удаленной колонной непрерывно возрастает и при t=1c составил 1174 мм или относительный прогиб f/l=1/13. При этом стабилизации перемещении в зоне удаляемой колонны не наступает.
Из этого следует что расчет с использованием уточненного модуля вязкого сопротивления бетона позволяет более обосновано, а в рассмотренном примере, и более экономично принимать решение для рассматриваемых конструктивных систем при их защите от прогрессирующего обрушения.
19

3. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
На основании выполненных экспериментальных и теоретических исследований деформирования и прочности бетона при различных режимах статико-динамического нагружении, можно сделать следующие выводы.
1.Проведен анализ современного состояния методов защиты зданий от прогрессирующего обрушения в условиях особых воздействий и на этой основе показана актуальность сформулированных в диссертации цели исследований и новых научных задач по развитию элементов деформационной модели бетона и их экспериментальном обосновании.
2.На основе теории пластичности бетона и железобетона Г.А. Гениева получены модифицированные под рассматриваемый режим нагружения аналитические зависимости связи «интенсивность деформаций – интенсивность напряжений» позволяющие определять параметры диаграммы статико- динамического деформирования бетона, в частности предельную деформативность бетона и динамический предел его прочности при режимном статико-динамическом нагружении.
3.Предложена, запатентована и апробирована методика испытаний для определения параметров диаграммы статико-динамического деформирования бетона при различных режимах статико-динамического нагружения.
4. Проведенными экспериментально-теоретическими исследованиями установлено, что напряженно-деформированное состояние бетона при статико- динамическом догружении зависит не только от времени воздействия, но и от уровня статического нагружения и соответственно уровня микротрещинообразования в бетоне.
5. Определены так же значения модуля вязкого сопротивления бетона К   при
разных уровнях статического нагружения для бетонов разного класса. Показано, что результаты расчета по предположенному варианту деформационной модели вполне удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными.
6. Полученные результаты исследования позволили установить ряд важных параметров деформирования бетона при статико-динамическом нагружении, которые могут быть использованы для решения различных задач деформирования и прочности железобетона при его режимном нагружении. По результатам этих исследований даны рекомендации по применению диаграмм деформирования бетона при статико-динамическом нагружении в расчетах рамно-стержневых конструктивных систем железобетонных каркасов многоэтажных зданий на особые воздействия – при двухэтапном их нагружении: статической нагрузкой до заданного проектного уровня и догружением динамической нагрузкой.
Рекомендации и перспективы дальнейшего развития темы.
По результатам проведенных экспериментальных и теоретических исследований уровень начальных сжимающих напряжений, вызванный наличием начальной статической нагрузки, существенно влияет на прочностные и деформационные характеристики бетона эксплуатируемых конструкций при их динамическом догружении. В связи с этим дальнейшие исследования планируется направить на определение параметров статико-динамического деформирования
бетонов при особых воздействиях с различными условиями эксплуатации и степенью коррозионной поврежденности при решении задач реконструкции здании и сооружений.