Физико-химические закономерности формирования структуры газобетона на основе несортированного боя технического стекла

Экологические проблемы, возникающие вследствие неконтролируемого воздействия че- ловечества на окружающую среду, носят в настоящее время глобальный характер. Постоянное совершенствование и интенсификация технологий приводит к возрастающему увеличению вовлечения не восполняемых природных ресурсов. Некоторые компоненты ТБО, например, такие как несортированный бой стекла, потенциально могут быть вторично использованы для
получения эффективных строительных материалов. В связи с этим важной задачей является разработка безотходной экологически чистой энергосберегающей технологии производства теплоизоляционных материалов на действующих предприятиях стройиндустрии без значи- тельных капиталовложений и утилизацией несортированного стеклобоя. Для этого необхо- димо изучить физико-химические закономерности формирования структуры газобетона и установить условия получения эффективного теплоизоляционного материала. На основании результатов анализа научной литературы была сформулирована научная гипотеза, определены цель и задачи исследования.
В качестве материалов для получения газобетона по мало энергоемкой технологии ис- пользовали несортированный бой технического стекла (НБТС), жидкое стекло (ЖС), гидрок- сид натрия, кремнефтористый натрий и порталандцемент. В качестве газообразователя ис- пользовали алюминиевую пудру.
В работе изучалось формирование структуры газобетона на основе ЖС и НБТС, учиты- вая, как химические процессы, протекающие при твердении системы, так и физические фак- торы, влияющие на микро- и макроструктуру газобетона, среди этих факторов необходимо выделить плотность ЖС, дисперсность НБТС, а также формирование поровой структуры, от которой зависят технические характеристики газобетона.
При изучении влияния плотности жидкого стекла установлено, что с ее ростом пропор- ционально увеличивается как плотность, так и прочность газобетона. Зависимость носит ли- нейный характер, при этом квадрат коэффициента корреляции (R2) составляет 0,9759 и 0,9768 соответственно (рис.1), и следовательно, увеличение прочности газобетона пропорционально увеличению его плотности (R2 составляет 0,9685) (рис.2).
аб
Рисунок 1 – Зависимость плотности (а) и прочности (б) газобетона от плотности жид-
кого стекла

Рисунок 2 – Зависимость прочности от плотности газобетона
Установлен определенный интервал значений плотности жидкого стекла, при котором возможность получения изделий низкой плотности и достаточно высокой для данных материалов прочности состав- ляет не менее 1230 и не более 1350 кг/м3.
Исследованиями установлено, что во- допоглощение и водостойкость газобетона на основе ЖС и НБТС не зависят от плот- ности ЖС, а в большей мере зависят от сформированной структуры газобетона и от природы исходных сырьевых компонентов.
За счет развитой поровой структуры водопоглощение по массе составляет 36…38,5 %, а по объему – 8,9…14,63 %. Было также определено, что газобетон на основе ЖС и НБТС имеет высокий коэффициент размягчения Кр = 0,95…0,98, что свидетельствует о практически пол- ном сохранении прочности под действием воды. Это обусловлено тем, что макроструктура газобетона полностью сформирована стеклом, обладающим гидрофобными свойствами, в ре- зультате чего адсорбция воды на стенках межпоровых перегородок незначительна и через от- крытую пористость происходит быстрое обезвоживание образцов в процессе высушивания.
Рисунок 3 – Зависимость прочности газобетонных образцов от тонкости по-
мола НБТС
Установлено, что с увеличением удельной поверхности тонко молотого стеклобоя прочность при сжатии и изгибе значительно увеличивается, что обуслов- лено большей реакционной способностью мелких частиц стекла (рис.3).
Необходимую прочность обеспечи- вает помол НБТС до удельной поверхности 450-550 м2/кг. Оптимальным является по- мол до удельной поверхности 500-550 м2/кг, более тонкий помол нерационален,
т.к. не приводит к существенному возрастанию поверхности частиц. Однако использование в составе газобетона только тонко молотого стеклобоя не эффективно, так как повышается плот- ность образцов с существенным снижением прочности из-за хрупкости межпоровых перего- родок, повышается теплопроводность и снижается диапазон рабочей температуры до 400 оС, из-за повышения легкоплавкости материала. Поэтому для формирования плотной и прочной структуры нами был использован дробленый стеклобой с Мк = 0,945, для армирования обра- зующихся перегородок. Экспериментально установлено, что соотношение между тонко моло- тым и дробленым стеклобоем (Тм/Др) должно быть в пределах 1,97…2,24, что обеспечивает необходимую эффективность для газобетона на основе ЖС и НБТС (рис.4). При средней плот- ности газобетона в сухом состоянии 150…320 кг/м3 может быть достигнута прочность до 2,0 МПа на сжатие и до 0,38 МПа при изгибе, при коэффициенте теплопроводности 0,05…0,09 Вт/(моС), с диапазоном рабочей температуры -60…+800оС.
Рисунок 4 – Зависимость прочности при сжатии (а) и изгибе (б) газобетонных образцов от соотношения тонко молотого и дробленого НБТС
Диапазон рабочей температуры газобетонных образцов устанавливали с помощью диф- ференциально-термического анализа (рис.5). Как видно из полученных зависимостей нагрева- ние образцов газобетона на основе ЖС и НБТС не вызывает деструктивных изменений вплоть до температуры начала плавления. В интервале от 150 до 550 оС в структуре межпоровых пе- регородок протекают процессы поликонденсации, сопровождаемые потерей конституционной воды, которые составляют 4%, сопровождаемые полиморфными превращениями подобным переходу тридимита (SiO2) по схеме γ → β → α. В интервале температур от 550 до 850…950 оС происходит кристаллизация как жидкого стекла, так и тонкомолотого стеклобоя, образцы начинают плавиться выше температуры 950 оС.

Рисунок 5 – Дифференциально-термические и термогравиметрические кривые нагрева- ния образцов газобетона
Важнейшей характеристикой теплоизоляционных материалов является их высокая по- ристость. Общий объем пор, их количественное распределение по размерам, их форма, т.е. поровая структура материалов во многом определяют области их применения как теплоизоля- ционных.
Установлено, что общая пористость образцов, определенная экспериментально-расчет- ным методом, в зависимости от плотности образцов газобетона составляет 68,7…85,6%, при- чем закрытая пористость составляет 54,07…76,7%, что обусловливает низкую теплопровод- ность образцов, обусловливая тем самым высокие эксплуатационные характеристики.
Электронно-микроскопические исследования образцов газобетона на жидком стекле с различной плотностью представлены на рисунке 6. Как видно из представленных данных поры имеют в основном сферическую форму, рассчитанный средний коэффициент сферичности со- ставляет 1,01, что позволяет говорить о преимущественно шаровой форме пор в образцах га- зобетона. Проведены расчеты среднечисленного и среднемассового диаметров пор для по- строения интегральной и дифференциальной кривых численного распределения пор по разме- рам (рис.7). Представленные данные свидетельствуют о том, что средний размер пор по диа- метру Фере (dF) составляет 330…350 мкм (0,33…0,35 мм).
абв Рисунок 6 – Электронно-микроскопические снимки образцов газобетона с плотностью: а – 280 кг/м3; б – 300 кг/м3; в – 360 кг/м3
Рассчитанный параметр степени полидисперсности данной системы П < 1, и составляет 0,58, что свидетельствует о полидисперсном характере распределения пор по размерам в объ- еме образца. Средний объемный размер пор составляет 513 мкм (0,513 мм), среди которых как поры размером 243...338 мкм (0,24...0,34 мм), так и крупные поры размером 622...811 мкм (0,62...0,81 мм). В работе изучалось вспенивание и отверждение жидкостекольной композиции на основе НБТС. Так как поровая структура ее зависит от плотности ЖС, которая в свою очередь опре- деляет его вязкость и поверхностное натяжение. Рисунок 7 – Интегральная (2) и диф- ференциальная (1) кривые численного рас- пределения пор по размерам Так как именно силы поверхностного натяжения формируют поровую структуру, то нами была определена величина поверх- ностного натяжения у жидких стекол раз- личной плотности и изучено влияние раз- личных добавок на поверхностное натяже- ние жидкого стекла. Определение поверх- ностное натяжение жидкого стекла различ- ной плотности показало, что при снижении плотности ЖС можно резко понизить по- верхностное натяжение. Так у ЖС с ρ = 1350 кг/м3 поверхностное натяжение имеет значение 0,0311 Н/м, при снижении плотности до ρ = 1130 кг/м3 оно снижается почти в 10 раз до 0,00315 Н/м. Образование газовой фазы в объеме жидкостекольной композиции происходит в резуль- тате взаимодействия алюминия с водой, вытесняя из нее водород. Образующийся гидроксид 15 алюминия в сильнощелочной среде проявляет кислотные свойства и, реагируя с избытком ще- лочи жидкого стекла, образует тетрагидроксодиакваалюминат натрия, который при высуши- вании переходит в гидроксоалюминат. Химические превращения алюминия в сильнощелоч- ной среде протекают по следующей реакции 2Al + 2NaOH + 10H2O = 2Na[Al(H2O)2(OH)4] + 3H2↑ (1.1) Образующийся алюминат натрия сильно гидролизован и растворим в воде, что может сильно снижать эксплуатационные свойства теплоизоляционных изделий. Поэтому его необ- ходимо связать в труднорастворимое соединение, например, труднорастворимые цеолиты – Na2O·Al2O3·2SiO2·nH2O при взаимодействии с силикатами натрия или с образованием соеди- нений типа полевых шпатов Na2O·Al2O3·6SiO2, Ca[Al2Si2O8] в результате взаимодействия с гидросиликатами кальция при введении в состав жидкостекольной композиции цемента. Мик- рорентеноспектральный анализом межпоровых перегородок газобетона показал наличие та- ких структур в их составе (рис.8) Рисунок 8 – Микрорентгеноспектральный анализ межпоровых перегородок газобе- тона. Eleme nt Number 14 8 20 11 9 19 26 Eleme nt Symbol Si O Element Name Silicon Oxygen Confiden ce 100.0 Manual Concentrati on 14.5 58.6 3.7 4.2 9.1 8.5 0.6 0.9 Erro r 0.8 1.1 1.7 1.8 2.0 3.7 5.1 6.1 Ca Calcium 100.0 Al Aluminiu 100.0 m Na Sodium 100.0 F K Fe Fluorine Potassium Iron Manual Manual Manual Рисунок 9 – Электронная микроскопия об- разца газобетона с плотностью 360 м2/кг Структуру межпоровых перегородок изучали электронно-микроскопическим ме- тодом анализа. Анализ образца показал, что перегородка имеет губчатое строение, ко- торое характерно для затвердевания гелей (рис.9). По экспериментально полученным данным адсорбции азота рассчитывали и строили интегральные и дифференциаль- ные кривые распределения объема и по- верхности мезопор по размерам, используя метод Пирса (рис. 10). Рисунок 10 – Интегральная и дифференциальная кривые распределения объема пор (а) и поверхности пор (б) размерам для образца газобетона, рассчитанные методом Пирса Из полученных данных распределения объема пор по размерам, находим, что наиверо- ятнейший размер пор, найденный по методу Пирса, составляет 1,5...2 нм, а суммарный объем мезопор ~ 56,92 см3/г. Наиболее распространенным способом отвердевания жидкого стекла является использо- вание различных отвердителей. В нашей работе в качестве отвердителей исследовались твер- дый гидроксид натрия NaOH, портландцемент и гексакремнефторид натрия (Na2SiF6). Гидрок- сид натрия NaOH обеспечивает быструю коагуляцию жидкостекольной смеси, что обусловли- вает ее схватывание уже через 5...10 мин. Портландцемент в сильнощелочной среде быстро схватывается (схватывание наступает через 15...20 мин) и жидкостекольная смесь имеет низ- кую живучесть. Гексакремнефторид натрия (Na2SiF6) является оптимальным отвердителем, обеспечивающим живучесть смеси в течение 35...40 мин. Поскольку гидроксид натрия необходим в предлагаемой жидкостекольной композии для повышения щелочности среды с целью обеспечения растворения несортированного боя тех- нического стекла, портландцемент необходим в составе для повышения водостойкости и свя- зывания алюмината натрия в труднорастворимые соединения, а Na2SiF6 обеспечивает необхо- димую живучесть смеси, то для получения газобетона на основе ЖС и НБТС все три отверди- теля использовались в совокупности. На основании результатов установления физико-химических закономерностей формиро- вания структуры газобетона на основе жидкого стекла и несортированного технического боя стекла были составлены сырьевые смеси для изготовления газобетона с подобранным соотно- шением исходных компонентов. Примеры составов таких смесей приведены в табл. 1. Таблица 1 – Рецептурный состав сырьевых смесей для газобетона Компоненты жидкое натриевое стекло кремнефтористый натрий стеклобой молотый стеклобой дробленый алюминиевая пудра гидрат окиси натрия портландцемент вода Содержание компонента, масс % в смеси (No) 1234567 28 3,5 29,5 15 1,2 2,8 28 3,5 30 14 1,1 2,9 30 31 32 26 34 4,2 4,5 28 32,3 12,5 10 1,2 1,1 1,2 3,0 3,2 2,5 11 11 9 8,8 9 8,5 3,0 5,5 40 22 8,5 18 0,8 1,5 3,2 3,0 12 8 6,5 8 4,0 30 12 12 12 8 8,5 Проведенные испытания газобетонов, изготовленных из составов 1 – 7 показали, что ма- териалы, изготовленные из смесей No 1 – 5 обеспечивают необходимую эффективность, а ма- териалы, изготовленные из смесей No6 и No7 не удовлетворяют требованиям, предъявляемым к газобетону по необходимой эффективности. После предварительного изучения объекта исследования, в результате которого были выявлены факторы, влияющие на свойства газобетона на основе ЖС и НБТС в большей сте- пени: расход жидкого стекла (Х1), расход алюминиевой пудры (Х2), расход молотого стекло- боя (Х3) с целью оптимизации рецептурного состава газобетона проводилось математическое планирование. Полученные алгебраические полиномы имеют вид У1 = 1,5 + 0,7X1 – 0,6X2 + 0,3X3 + 0,2X1X2 – 0,2X32 (1.2) У2 = 220 + 20X1 – 60X2 + 15X3 – 15X1X2 + 10X1X3 (1.3) Проведенная аналитическая оптимизация позволила установить оптимальный расход стеклобоя (31,1 масс. %) и получить оптимизированные зависимости для прочности и плотно- сти стеклобетона, графическая интерпретация которых позволяет решать задачи подбора со- става и прогнозирования свойств газобетона на основе ЖС и НБТС. Анализ коэффициентов уравнений регрессии свидетельствуют о совместном влиянии факторов на прочность и плот- ность стеклобетона, что позволило сделать предположение о возможных синергетических эф- фектах, которые подтверждаются физико-химическими исследованиями механизма формиро- вания структуры и свойств газобетона. По результатам исследований разработана технология приготовления газобетона по мало энергоемкой технологии с использованием НБТС в составе облегченных строительных материалов как с точки зрения утилизации неразлагающегося техногенного отхода, так и сни- жения затрат на их изготовление. Разработана технологическая схема приготовление газобе- тона. Полученный газобетон имеет характеристики, представленные в таблице 3. Таблица 3 – Характеристики газобетона на основе НБТС и жидкого стекла. Показатель Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3 Предел прочности при сжатии, МПа Предел прочности при изгибе, МПа Диапазон рабочей температуры оС Коэффициент размягчения Водопоглощение по массе Водопоглощение по объему Значение 150 – 400 0,08 – 2,2 0,04 – 0,4 -60...+ 800 0,95 – 0,98 36...38,5 % 8,9 – 14,63 %. Коэффициент теплопроводности Вт/(моС) <0,06 для изоляции трубопроводов <0,095 для изготовления теплоизолиру- ющих блоков для зданий и сооружений ЗАКЛЮЧЕНИЕ Научно обоснована и экспериментально доказана возможность создания эффективного теплоизоляционного материала на основе несортированного боя технического стекла (НБТС) и жидкого стекла с повышенными эксплуатационными свойствами за счет управляемого про- цесса формирования прочных межпоровых перегородок газобетона, что обеспечивает образо- вание водостойкого материала с сохранением развитой пористой структурой. Установлены физико-химические закономерности формирования структуры газобетона на основе несортированного боя технического стекла, зависящие от плотности жидкого стекла и дисперсности НБТС, а также от расхода газообразователя, режимов получения массы, усло- вий твердения и использования эффективных добавок, что приводит к контролируемым про- цессам структурообразования, улучшающим параметры структуры и эксплуатационные свой- ства газобетона. Показано что процессы конденсационной полимеризации Si(OH)4 активизи- руются при температуре от 40 до100 оС посредством введения в состав жидкостекольной смеси растворимого гидроксида натрия. Повышенная температура смеси поддерживается бла- годаря взаимодействию алюминиевой пуды с гидроксидом натрия, приводящему к саморазо- греву смеси вплоть до температуры 100°С. При этом значительная экзотермия реакции сопро- вождается интенсивным газообразованием и дополнительным интенсивным паровыделением, которые обеспечивают вспучивание и отверждение массы. Предложен механизм структурообразования прочных межпоровых перегородок газобе- тона заключающийся в том, что при растворении силикатного стекла под действием водного раствора жидкого стекла на поверхности несортированного боя технического стекла в про- цессе гидролиза образуется поверхностный слой аморфного SiO2, который растворяется в жидком стекле, интенсифицируя протекание процесса гидролиза стекла и дальнейшего его растворения. Связывание аморфного кремнезема жидким стеклом на контакте «раствор- зерно» сопровождается процессами полимеризации и поликонденсации, которые способ- ствуют скреплению тонкомолотого и дробленого стекла за счет образования на поверхности частиц стекла и в объеме твердеющего жидкого стекла трехмерных силикатов, образованные олигомерами и полимерами со средневзвешенной степенью полимеризации Qср. = 2,30...2,315. Итоги выполненного исследования: Выводы 1. Изучено влияние плотности ЖС и дисперсности НБТС на такие физико-техни- ческие характеристики как плотность, прочность, водопоглощение и коэффициент размягче- ния газобетона. Показано, что с ростом плотности жидкого стекла пропорционально увеличи- вается как плотность, так и прочность газобетона. Интервал значений плотности жидкого стекла, при которой возможность получения изделий низкой плотности и достаточно высокой для данных материалов прочности составляет не менее 1230 и не более 1350 кг/м3. Низкая плотность жидкого стекла (ρ ≤ 1130 – 1200 кг/м3) не обеспечивает образование межпоровых перегородок достаточной толщины, что обусловливает хрупкость образцов и невысокую прочность, порядка 0,07...0,5 МПа. 2. Установлено, что водопоглощение и водостойкость газобетона на основе ЖС и НБТС не зависят от плотности ЖС, а в большей мере зависят от сформированной структуры газобетона и от природы исходных сырьевых компонентов. За счет развитой поровой струк- туры водопоглощение по массе составляет 36...38,5 %, а по объему – 8,9 – 14,63 %. Показано, что газобетон на основе ЖС и НБТС имеет высокий коэффициент размягчения Кр = 0,95 – 0,98, что свидетельствует о практически полном сохранении прочности под действием воды. Это обусловлено тем, что макроструктура газобетона полностью сформирована стеклом, об- ладающим гидрофобными свойствами, в результате чего адсорбция воды на стенках межпо- ровых перегородках незначительна и через открытую пористость происходит быстрое обезво- живание образцов в процессе высушивания. 3. Изучено влияние дисперсности тонко молотого несортированного боя техниче- ского стекла на плотность и прочность газобетона. Исследованиями установлено, что проч- ность межпоровых перегородок газобетона существенно зависит от дисперсности НБТС, так с увеличением удельной поверхности тонко молотого стеклобоя прочность при сжатии и из- гибе значительно увеличивается, что обусловлено большей реакционной способностью мел- ких частиц стекла. Необходимую прочность обеспечивает тонко молотый НБТС с удельной поверхностью 450, 500 и 550 м2/кг. Прочность образцов газобетона составляет при сжатии 0,08; 0,25 и 1,8 Мпа, при изгибе 0,04; 0,08 и 0,33 Мпа, соответственно. Оптимальным является помол до удельной поверхности 500-550 м2/кг, более тонкий помол нерационален, т.к. не при- водит к существенному возрастанию поверхности частиц. 4. Показано, что использование в составе газобетона только тонко молотого стек- лобоя не эффективно, так как повышается плотность образцов с существенным снижением прочности из-за хрупкости межпоровых перегородок, повышается теплопроводность и сни- жается диапазон рабочей температуры до 400 оС, из-за повышения легкоплавкости материала. Установлено, что для формирования плотной и прочной структуры рекомендуется использо- вание дробленого стеклобоя с Мк = 0,945, для армирования образующихся перегородок. Экс- периментально установлено, что соотношение между тонко молотым и дробленым стекло- боем (Тм/Др) должно быть в пределах 1,97 – 2,24, что обеспечивает необходимую эффектив- ность для газобетона на основе жидкого стекла и несортированного боя технического стекла. При средней плотности газобетона в сухом состоянии 150 – 320 кг/м3 может быть достигнута прочность до 2,0 МПа на сжатие и до 0,38 МПа при изгибе, при коэффициенте теплопровод- ности 0,05 – 0,09 Вт/(моС), с диапазоном рабочей температуры -60...+800оС. 5. Изучено формирование поровой структуры газобетона на основе жидкостеколь- ных композиций. Установлено, что общая пористость образцов в зависимости от плотности образцов газобетона составляет 68,7...85,6%, причем закрытая пористость составляет 54,07...76,7%, что обеспечивает низкую теплопроводность образцов, обусловливая тем самым высокие эксплуатационные характеристики. Доказано, что поры имеют в основном сфериче- скую форму, рассчитанный средний коэффициент сферичности составляет 1,01, что позволяет говорить о преимущественно шаровой форме пор в образцах газобетона. Рассчитанный пара- метр степени полидисперсности поровой структуры П < 1, и составляет 0,58, что свидетель- ствует о полидисперсном характере распределения пор по размерам в объеме образца. Сред- ний объемный размер пор составляет 513 мкм (0,513 мм), среди которых как поры размером 243 – 338 мкм (0,243 – 0,338 мм), так и крупные поры размером 622 – 811 мкм (0,622 – 0,811 мм). 6. Теоретическим анализом и экспериментальными исследованиями установлено, что прочность межпоровым перегородкам газобетону на основе жидкого стекла и несортиро- ванного боя технического стекла придает устойчивое сцепление зерна НБТС за счет его ча- стичного растворения и последующего совместного отвердевания реакционного слоя на гра- нице «раствор-зерно» и жидкого стекла за счет превращения их аморфной структуры в дис- персную систему, с упорядоченным расположением структурных элементов с образованием трехмерного структурного каркаса. Установлено, что затвердевшие жидкостекольные компо- зиции представлены в основном олигомерами и полимерами кремнекислородных анионов. Показано, что средневзвешенная степень полимеризации ККА жидкостекольной композиции с увеличение плотности ЖС возрастает, что свидетельствует о возможности направленного управления процессами полимеризации силикатных структур посредством использования ЖС различной плотности. 7. Установлено, что оптимальными, с точки зрения технологичности, комплекс- ными отвердителями являются смеси, содержащие кремнефтористый натрий не менее 3%, но не более 3,5%, портландцемента не более 12% и гидроксид натрия в количестве от 2,8 до 3,2% в составе жидкостекольной смеси для газобетона. Показано, что применение портландцемента в составе отвердителя жидкостекольной композиции способствует связыванию сильно гидро- лизованного алюмината натрия в труднорастворимые соединения, типа труднорастворимых цеолитов – Na2O·Al2O3·2SiO2·nH2O при взаимодействии с силикатами натрия или с образова- нием соединений типа полевых шпатов Na2O·Al2O3·6SiO2, Ca[Al2Si2O8], что обеспечивает не только прочностные характеристики газобетону, а также повышает их водостойкость. 8. Изучена структура межпоровых перегородок и показано, что она имеет губчатое строение, которое характерно для затвердевания гелей. Установлено наличие мезопор в струк- туре межпоровой перегородки. Расчет распределения объема пор и поверхности пор по разме- рам по методу Пирса, показал, что наивероятнейший размер пор, составляет 1,5 - 2 нм, а сум- марный объем мезопор ~ 56,92 см3/г. 9. Эксперимент, проведенный с использованием методов математического плани- рования, статистической и аналитической обработки его результатов позволил получить ма- тематические модели для прочности и плотности стеклобетона с подтвержденным уровнем адекватности. Проведенная аналитическая оптимизация позволила установить оптимальный расход стеклобоя (31,1 масс. %) и получить оптимизированные зависимости для прочности и плотности стеклобетона, графическая интерпретация которых позволяет решать задачи под- бора состава и прогнозирования свойств стеклобетона. Расчетная зависимость коэффициента конструктивного качества на основе оптимизированных полиномов и графическая интерпре- тация этой зависимости позволяет проводить оценку свойств газобетона в интервале его сред- ней плотности от 150 до 400 кг/м3. 10. Обоснован выбор компонентов, обеспечивающих максимальные показатели эксплуатационных свойств, и разработаны составы газобетона на основе несортированного боя технического стекла (НБТС) и жидкого стекла с заданными показателями эксплуатацион- ных свойств. Разработана технологическая схема производства газобетона на основе несорти- рованного боя технического стекла (НБТС) и жидкого стекла и нормативно-техническая до- кументация его производства. Рекомендации. Разработанные в диссертации рекомендации позволяют утилизировать значительный объем несортированного боя технического стекла (НБТС) для его дальнейшей переработки и получения газобетона на его основе и жидкого стекла (ЖС). Выполненный в работе подход позволяет получить эффективные теплоизоляционные материалы, которые ре- комендованы для производства наружных ограждающих конструкций и теплоизоляции инже- нерного оборудования и систем трубопроводов зданий и сооружений. Перспективы дальнейшей разработки. Дальнейшие исследования в этой области мо- гут быть направлены на изучение влияния новых видов газообразователя на формирование структуры газобетона, и на разработку новых составов газобетона для различных условий экс- плуатации.