ВВЕДЕНИЕ ………………………………………………………………………………………………………. 6

1. АНАЛИЗ СВОЙСТВ ТЕРМОПЛАСТИЧНОГО ШЛИКЕРА И МЕТОДИКИ
РАСЧЕТА ЛИТНИКОВОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ ……… 11

1.1 Параметры термопластичного шликера для МИМ-технологии ………………… 11

1.1.1 Гранулометрический состав металлического порошка для
термопластического шликера (МИМ-технологии)……………………………………………. 11

1.1.2 Форма металлического порошка для МИМ-технологии………………………… 15

1.1.3 Связующий компонент для термопластичного шликера ……………………….. 17

1.2 Методики расчета литниковой системы…………………………………………………… 18

1.2.1 Дефекты при литье термопластичного шликера ……………………………………. 18

1.2.2 Конструкционные особенности и расчеты элементов литниковой системы .
……………………………………………………………………………………………………………. 21

1.2.3 Рекомендации подвода расплава к полости формы ……………………………….. 28

1.3 Особенности вязкого течения шликера по каналам пресс-формы …………….. 29

1.3.1 Способ определения вязкости ………………………………………………………………. 29

1.3.2 Вязкость термопластичного шликера……………………………………………………. 32

1.4 Анализ реологических моделей термопластичного шликера ……………………. 33

Выводы по первой главе ………………………………………………………………………………….. 36

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ
ТЕРМОПЛАСТИЧНОГО ШЛИКЕРА НА ОСНОВЕ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО
ПОРОШКА 40ХМА ………………………………………………………………………………………… 38

2.1 Состав термопластичного шликера и способ изготовления ……………………… 38
2.1.1 Состав и характеристики металлического порошка ………………………………. 39

2.1.2 Состав и характеристики связующих компонентов ………………………………. 42

2.1.3 Технология получения термопластичного шликера ………………………………. 45

2.2 Методика проведения эксперимента ……………………………………………………….. 46

2.3 Результаты эксперимента………………………………………………………………………… 49

2.3.1 Исследование прочностной характеристики образцов из 42CrMo4 и
40ХМА ……………………………………………………………………………………………………………. 50

2.3.2 Определение показателя текучести расплава (ПТР) ………………………………. 51

2.3.3 Определение вязкости шликера ……………………………………………………………. 54

2.3.4 Определение коэффициентов реологической модели вязкого течения …… 56

Выводы по второй главе ………………………………………………………………………………….. 59

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЛИТНИКОВОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ
ТЕРМОПЛАСТИЧНОГО ШЛИКЕРА ……………………………………………………………… 60

3.1 Проверка модели течения на адекватность ………………………………………………. 61

3.1.1 Течение шликера по цилиндрическому каналу ……………………………………… 61

3.1.2 Свободное течение термопластичного шликера из сопла машины литья
под давлением …………………………………………………………………………………………………. 65

3.2 Исследование влияния технологических факторов на течение
термопластичного шликера по каналам литниковой системы …………………………… 67

3.2.1 Изменение вязкости термопластичного шликера при трении о стенки
каналов……………………………………………………………………………………………………………. 69

3.2.2 Влияние теплообмена формы и термопластичного шликера на вязкость.. 71

3.2.3 Исследование влияния геометрии каналов литниковой системы на течение
термопластичного шликера ……………………………………………………………………………… 74

3.2.3.1 Конусность и впускной диаметр центрального литника …………………….. 74
3.2.3.2 Распределение вязкости термопластичного шликера в разводящем
канале …………………………………………………………………………………………………………. 77

3.2.4 Выбор места расположения впускного литника ……………………………………. 86

3.3 Рекомендации расчета элементов литниковой системы …………………………… 92

Выводы по третей главе…………………………………………………………………………………… 94

4. РАЗРАБОТКА ПРАКТИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ И МЕТОДИКИ
ПОЛУЧЕНИЯ ДЕТАЛИ «Шептало» ……………………………………………………………….. 95

4.1 Применение разработанной методики расчета литниковой системы для
отливки «Шептало»…………………………………………………………………………………………. 97

4.1.1 Определение состава литниковой системы и количества гнезд в пресс-
форме ……………………………………………………………………………………………………………. 98

4.1.2 Выбор места подвода термопластичного шликера ………………………………… 99

4.1.3 Рекомендации для центрального литника……………………………………………. 101

4.1.4 Рекомендации для разводящих каналов ………………………………………………. 103

4.2 Подбор технологического режима литья под давлением ………………………… 105

4.2.1 Заполнение полости формы с постоянной скоростью ………………………….. 107

4.2.2 Ступенчатый режим заполнения…………………………………………………………. 110

4.3 Проверка разработанной методики и импорт замещение шликера …………. 113

4.3.1 Исследование механических свойств образцов из шликера 40ХМА ……. 113

4.3.1.1 Исследование твердости поверхности ……………………………………………… 113

4.3.1.2 Исследование шероховатости поверхности ……………………………………… 115

4.3.2 Исследование микроструктуры …………………………………………………………… 117

4.3.3 Томографический контроль опытных образцов «Шептало» ………………… 119

Выводы по четвертой главе……………………………………………………………………………. 120

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ……………………………………………………………………………………….. 121
СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ………………………… 122

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ………………………………………………………………………………. 124

ПРИЛОЖЕНИЕ А. АКТЫ О ВНЕДРЕНИИ РАБОТЫ ……………………………………. 136

Во введении кратко описываются особенности литья под давлением термо- пластичных шликеров (МИМ-технологии). Обосновывается актуальность ре- шаемой научно-технической проблемы снижения несплошностей в литых заго- товках из термопластичного шликера с тиксотропными свойствами. Формули- руется цель и ставятся задачи исследований, излагается научная новизна и практическая ценность работы, формулируются основные положения и резуль-
таты, выносимые на защиту.
В первой главе приведен литературный обзор состава термопластичного
шликера и параметров компонентов с реологическими свойствами. Подробно описано влияние гранулометрического состава и формы металлического по- рошка, который является основным компонентом термопластичного шликера, влияющие на реологические свойства. Рассмотрены составы связующих ком- понентов и их свойства.
Приведена классификация дефектов отливок из термопластичного шликера. Показаны возможные причины их возникновения, связанные с особенностью течения термопластичного шликера в процессе заполнения полости пресс- формы.
Рассмотрены конструктивные особенности и состав литниковых систем для литья термопластов. Показаны существующие методики расчета элементов литниковых систем для термопластов и места подвода расплава к отливке.
Приведены способы определения вязкости термопластичного шликера и сделан анализ реологических моделей для описания характера его течения при механическом нагружении в процессе литья под давлением.
Во второй главе показана технология получения термопластичного шлике- ра, приведены результаты экспериментальных исследований компонентов и реологических свойств разработанного термопластичного шликера. Приведены методики исследования, подобрана реологическая модель и рассчитаны её па- раметры.
Для изготовления термопластичного шликера была выбрана конструкцион- ная легированная сталь 40ХМА, в таблице 1 представлен химический состав.
Таблица 1 – Химический состав металлического порошка40ХМА Материал С, % Cr,% Mo, % Fe, %
40ХМА 0,41 1,28 0,28 Баланс
Выбор именно этой марки стали обусловлен областью ее применения. Сталь 40ХМА используется для изготовления ответственных деталей общего назна- чения в машиностроении (в том числе, в оборонной промышленности). Типо- вые изделия оружейной промышленности, которые изготавливаются из стали 40ХМА: курок, мушка, шептало, целик и многие другие. Объемы потребления подобных изделий до 100 тыс/шт в месяц. Основные потребители данной про- дукции: Калашников, Тульский завод, завод имени Дегтярева и другие.
Металлический порошок характеризуется двумя основными параметрами размером и формой. Для МИМ-технологии принято использовать порошок до 22 мкм, что позволяет получать детали с минимальной толщиной стенки 500 мкм.
В работе предложена методика выбора максимального размера порошка в зависимости от минимальной толщины стенки детали, что позволит использо- вать порошки более крупной фракции, тем самым снизив её себестоимость. В основу методики положено сохранение коэффициента плотности упаковки, ко- торый рассчитывается по формуле (1).
k = N 43 R3 (1) Vяч
где k- коэффициент плотности упаковки;
Vяч – объем элементарной ячейки;
R – радиус сферического порошка;
N – количество порошка в элементарной ячейке объема.
На рисунке 1 показана элементарная ячейка в гексагональной плотнейшей упаковки (ГПУ).
Рисунок 1 – Элементарная ячейка с металлическим порошком Объем элементарной ячейки можно представить, как произведение d2 на
lmin . Тогда уравнение (1) можно преобразовать к виду (2):
l =N43R3 (2)
min d2 k где lmin – минимальная толщина стенки,
d – диаметр частицы.
В качестве примера в таблице 2 приведены значения минимальной толщины
стенки при соответствующей фракции порошка.
Таблица 2 – Зависимость минимальной толщины стенки отливки от размера
порошка в термопластичном шликере.
d90, мкм 22 40 60 80 100
Минимальная толщина 500 910 1364 1819 2274 стенки, мкм
Большая номенклатура деталей из оружейной промышленности попадает в категорию с минимальной толщиной стенки 1 мм. Поэтому совместно с произ- водителем «Полема» был произведен металлический порошок 40ХМА с фрак- циямиd10 =11,d50 =28иd90 =48мкм,рисунок2.
Рисунок 2 – Диаграмма гранулометрического состава порошка
Форма металлического порошка сферическая, что способствует улучшению реологических свойств металлической смеси (снижение вязкости). Вследствие чего можно увеличить содержание металлического порошка в смеси, снизить
усадку и повысить размерную точность изготавливаемых изделий.
На основе рекомендаций BASF были выбраны связующие компоненты тер- мопластичного шликера. В качестве основного компонента связующего был выбран полиацеталь или полиоксиметилен (ПОМ) KOCETALK700 производи- тель Kolon Plastics. В роли добавок использовали полиэтилен высокого давле- ния (ПВД/LDPE) производства «Казаньоргсинтез» и стеариновую кислоту.
Термопластичный шликер состоит из 60% (по объему) из металлического порошка и 40% связующего. Связующее вещество состоит из 90% (по массе) полиацеталя и 10% полиэтилена высокого давления, доля стеариновой кислоты составляет 1% от общей массы ПОМ и ПВД.
На разрывной машине марки FP-10 исследованы прочностные характери- стики образцов из термопластичного шликера 40ХМА. Форма и размеры об- разца, рисунок 3, для испытаний на растяжение приняты в соответствии с ISO 2740.
Рисунок 3 – Образец для исследования механических свойств Методика испытаний на растяжение проводилась по ГОСТ 1497-84. На ри-
сунке 4 показана схема и кривая нагружения.
Рисунок 4 – Схема и кривая нагружения
Исследования показали, что предел прочности (временного сопротивления) образцов, изготовленных из термопластичного шликера 40ХМА, находится в диапазоне 360 – 400 МПа. Этот показатель соответствует требованиям образ- цов, полученных по МИМ-технологии заводом производителем BASF термо-
пластичного шликера Catamold.
На установке ИИРТ-5м получены показатели текучести термопластичных
шликеров с целью нахождения энергий активации шликеров, которая показы- 10

вает степень зависимости вязкости от температуры, рисунок 5. Чем больше значение энергии активации, тем более чувствителен материал к температуре.
6,2 6 5,8 5,6 5,4 5,2
40ХМА
2,1
y = -5,5355x + 17,678
2,15 2,2
1/ ×10^(−3)
2,25
Рисунок 5 – ПТР при различных температурах
Энергия активации течения термопластичных шликеров определяется урав-
нением Аррениуса (3):
где EA – энергия активации;
RT k(T) = A ∙ e− EA
(3)
Дж
R = 8,314 [ ⁄ ] – универсальная газовая постоянная;
моль∙К T – температура;
A – предэкспоненциальный множитель.
Эксперименты показали, что термопластичный шликер 40ХМА имеет энер-
гию активации 46 кДжмоль, что меньше энергии активации зарубежных анало- гов. Поэтому небольшие колебания температуры в процессе формования изде- лия на ТПА не приведут к концентрации напряжений, трещин и искажений в отливаемой детали.
На капиллярном реометре Advanced Capillary Rheometer RH10 определены значения вязкости при разных скоростях сдвига. На рисунке 6 показана зависи- мость вязкости от скорости сдвига для термопластичного шликера 40ХМА.
3500
3000
2500
2000
1500
1000
500 0
3113
2309
1719
1270
731
417
176
10
100 1000
Скорость сдвига, [1/с]
10000
40ХМА
Рисунок 6 – Вязкость термопластичных шликеров от скорости сдвига Термопластичный шликер 40ХМА можно отнести к неньютоновским жид- костям (напряжения сдвига не пропорциональны скоростям сдвига), обладаю- щим свойством тиксотропии (вязкость уменьшается с увеличением скоростей
сдвига).
Вязкость,[Па*с]
Ln(ПТР)

Для описания этих особенностей рассмотрен целый ряд реологических мо- делей. Для каждой модели были рассчитаны коэффициенты уравнения с помо- щью метода наименьших квадратов и определены коэффициенты детермина- ции. Наименьшее отклонение для описания вязкости от скорости сдвига полу- чилось у модели Карро и Яшида с поправочными коэффициентами (4).
( ) = 0∙ − ∞
(1− ) 00+[ 0+( 1∙ )2∙ 2] 2
где η – эффективная вязкость, Па*с;
γ – скорость сдвига, с-1;
η0 – наибольшая ньютоновская вязкость, Па*с; η∞ – наименьшая ньютоновская вязкость, Па*с; λ00, λ0, λ1, λ2 – эмпирические постоянные;
n – эмпирическая постоянная от 0 до 1;
E – температурный коэффициент (5).
+ 2 , √ 2
(4)
= [ ∙( ∗ − )], −
(5)
где T∗ – значение температуры, после которой начинается учет зависимо- сти параметров модели от температуры, К;
T – температура шликера, К;
a, b и c – эмпирические постоянные.
Коэффициент детерминации R2 для модели Карро и Яшида с поправочными коэффициентами (6).
R =1−∑k (y−ŷ)2,
2 i=1 i i (6)
∑k (y−y̅)2 i=1 i i
R2 = 1 − 4441,0407 = 0,99946 8365092,1
где k – количество точек эксперимента (k=10);
yi – экспериментальное значение вязкости (таблица 2.7);
ŷi – значение вязкости, рассчитанное по модели Карро и Яшида (таблица 2.10); y̅i – среднее экспериментальное значение вязкости (y̅i=1151,7).
В третьей главе сделана проверка реологической модели на адекватное описание течения термопластичного шликера. Показано влияние технологиче- ских факторов на течение термопластичного шликера по каналам литниковой системы. Разработана методика расчета литниковых систем для литья термо- пластичных шликеров.
Термопластичный шликер обладает упруго-вязко-пластическими свойства- ми, а для описания используется реологическая модель Бингама, рисунок 7 (7).
Рисунок 7 – Модель Бингама
γ̇ = τ̇ + τ−τ0, G ηпл
где γ̇ – скорость деформации;
G – модуль упругости;
τ̇ – напряжение сдвига;
τ0 – предельное напряжение сдвига; ηпл – пластическая вязкость.
(7)
Модель представляет собой соединенные параллельно элементы Ньютона и Сен-Венана-Кулона, к которым последовательно прикреплен элемент Гука. Из литературных источников были выбраны значения модуля сдвига равного 2,9х108 Па и предела текучести 6,53х106 Па, а значение вязкости изменяется со- гласно модели Карро-Яшида с поправочными коэффициентами.
Проверку на адекватность работы реологической модели проводили экспе- риментально и на точных решениях.
Для экспериментальной проверки был реализован процесс заполнения про- зрачной формы свободной струей. На рисунке 8 показаны результаты экспери- ментального заполнения формы и результаты моделирования процесса запол- нения формы в пакете программ Flow-3D, где для описания реологических свойств используется модель Бингама.
Рисунок 8 – Эксперимент и моделирование заполнения формы Сравнив результаты расчетов с натурными испытаниями можно говорить о том, что в расчете адекватно воспроизводятся основные особенности струйного
течения термопластичных шликеров в полости формы.
Для описания установившегося течение вязкой жидкости в каналах литни-
ковой системы используется закон Гагена-Пуазейля (8).
Q = π ∙ ∆p ∙ r4 (8)
8lη где ∆p – перепад давления на концах трубы;
r – радиус трубы;
l – длина трубы;
η – вязкость жидкости.
Для проверки реологической модели на точных решениях определили изме- нения давления при течении термопластичного шликера в каналах различной
Моделирование Эксперимент

длины по уравнению Гагена-Пуазейля и в пакете программ для моделирования Flow-3D, рисунок 9.
Рисунок 9 – Давление в каналах разной длины
Расчетные значения давления от значений моделирования отличаются не- значительно, на длине каналов 10 и 15 мм менее 6%, а на длине 25 мм отличие
на 13 %.
Разработана методика расчета рациональных параметров элементов литни-
ковой системы. Как правило, литниковая система состоит из центрального лит- ника, разводящих каналов и впускных литников. В процессе разработки кон- струкции литниковой системы следует предотвратить образование струйного течения в каналах, снизить вязкость шликера и обеспечить равномерный фронт потока без захвата воздуха.
При литье под давлением термопластичного шликера в центральном литни- ке высокая вероятность образования струйного течения, что приводит к захвату воздуха и образованию дефектов в отливке. Для выявления влияния расхода (скорость потока) при выходе из сопла из ТПА шликера и конусности цен- трального литника на величину струи проведен полнофакторный эксперимент и получена зависимость (9).
150 100 50 0
Гаген-Пуазейль Flow 3D
47,96 50,9
119,9 103,8 71,94 68,3
10 15 25
Длина канала, мм
стр =7,75+1,85∙( −6.25)+2.75∙(∝−3) 3,75 2
где стр – длина струйного течения,
– расход термопластичного шликера, ∝ – угол конуса в центральном литнике.
(9)
Струйное течение шликера увеличивается при расширении конуса или уве- личении расхода. Поскольку увеличение конуса расширяет область простран- ства для струи, а больший расход придает потоку большую энергию на выходе. Поэтому для предотвращения образования струйного течения следует умень- шать конусность центрального литника и расход шликера на входе в централь- ный литник.
Так же для предотвращения струйного течения предложено несоосное рас- положение центрального литника и сопла термопластавтомата, рисунок 10.
Давление, МПа

Рисунок 10 – Расположение сопла относительно центрального литника При выходе из сопла, струя термопластичного шликера расширяется, со-
гласно Барус-эффекту (10).
=[1+ макс ] 8
где D′ – диаметр струи после выхода из канала; D – диаметр сопла термопластавтомата;
N1 – первая разность нормальных напряжений; σмакс – максимальное напряжение сдвига.
′ (1⁄)
1⁄6
(10)
Таким образом, при выходе из сопла струя шликера будет контактировать со стенкой центрального литника, образуя равномерный фронт потока.
При заполнение разводящего канала, термопластичным шликером с тиксо- тропными свойствами, разработана методика снижения вязкости за счет увели- чения касательных напряжений в расплаве, что позволит улучшить заполнение узких сечений в отливке. Для оценки вязкости в разводящем канале использу- ется методика Хернинга – Зипперера (11).
∑nη ∙x (11) ηш=1i i
∑n x 1i
где n – количество значений вязкости в шликере;
ηi, xi – вязкость и молярная доля шликера с данной вязкостью.
В таблице 3 показаны рассчитанные значения вязкости в разводящих кана- лах с различной конфигурацией.
Таблица 3 – Распределение вязкости в каналах различной конфигурации Каналы и распределение вязкости Вязкость, Па*с
1679,44
684,32

Средняя вязкость в прямолинейном канале в 2,5 раза больше, чем в канале с перегибом в 90 ̊. На изменение вязкости в канале влияют два геометрических параметра: длина прямолинейного участка и угла наклона , рисунок 11.
Рисунок 11 – Изогнутый канал
Для выявления влияния длины прямолинейных участков (L) и угла наклона
( ) на вязкость (ηш) в канале, проведен полнофакторный эксперимент. Получе- но уравнение регрессии (12) изменения вязкости ηш термопластичного шликера при изменение угла наклона канала и его длины прямолинейных участков .
ηш =874,14−89,52∙ −30+99,49∙ −4 15 2
(12)
Согласно полученной зависимости вязкость уменьшается при уменьшении прямых участков и увеличении угла перегиба канала. Снижение вязкости поз- волит улучшить заполняемость отливки в узких сечениях.
Разработана методика по выбору места подвода термопластичного шликера к отливке. В основе разработанной методики лежит принцип вписанных сфер. По аналогии с принципом разработки питающих систем в отливке. После того, как в отливку вписаны сферы, выбирается участок с наименьшим диаметром. На примере простейшей геометрии, рисунок 12, показан принцип выбора места подвода.
Рисунок 12 – Подвод шликера к массивному узлу
Подвод термопластичного шликера в место с наименьшим диаметром окружности предотвратит образование струйного течения. Но в отливках с не- сколькими массивными узлами изолированными друг от друга узкими канала- ми, рисунок 13, одного выбора места подвода будет недостаточно. Поскольку при выходе из узкого места в массивный узел, большая вероятность образова-
ния струйного течения.
Рисунок 13 – Подвод к отливке с изолированными массивными узлами 16

В данном случае равномерное заполнение отливки можно обеспечить за счет подбора технологических параметров литья под давлением. Для предот- вращения струйного течения, рисунок 14 (а), на входе в изолированный мас- сивный узел можно снизить скорость шликера, рисунок 14 (б).
аб
Рисунок 14 – Заполнение отливки с несколькими массивными узлами (а)
– до подбора технологических параметров, (б) – после подбора.
При выборе места подвода шликера в полость пресс-формы следует обра-
тить внимание на расширяющиеся места в отливке, в которых могут возникать струйное течение. Если конструкция отливки не позволяет уйти от струйного течения выбором места подвода шликера, то следует регулировать скорость по- дачи шликера на машинах литья под давлением, используя рекомендации полу- ченные для центрального литника.
В четвертой главе представлены практические применения методики рас- чета литниковой системы и выбора параметров литья под давлением термопла- стичных шликеров. Показаны исследования свойств детали «шептало» изготов- ленная из термопластичного шликеров 40ХМА. Исследованы механические свойства: микротвердость поверхности, шероховатость.
На основании соглашения по улучшению качества изделия для оружейной
промышленности, было получено техническое задание на деталь «Шептало».
Изделие служит для удержания курка на боевом и предохранительном взводе в
стрелковом оружие. Допуск по контуру Г+0,1, общие допуски на деталь по 14
квалитету точности по ГОСТ 30893.1.
Для получения изделий «Шептало» изготовлена четырех гнездная пресс-
форма. Конструкция литниковой системы с отливками, показана на рисунке 15.
−0,4
Рисунок 15 – Заводская конструкция литниковой с отливками Отливки, полученные по заводской технологии, имели дефекты в виде пор
1, неслитин 3 и трещин 2, рисунок 16.
Рисунок 16 – Дефекты в детали «Шептало»
Для проверки полученных дефектов, изготовлена опытная партия деталей и проведена компьютерная томография на Phoenix GE VX M300, результаты кон-
троля показаны на рисунке 17.
Рисунок 17 – Томография отливки «шептало»
Результаты компьютерной томографии показали, что данные дефекты за- рождаются на стадии получения литой заготовки, полученных по технологиче- скому режиму с постоянно максимальной скоростью заполнения пресс-формы,
который использовался на заводе.
В области массивного узла явно выраженное пространство с воздушным
карманом, также наблюдается распределение воздушных пустот в направление заполнения отливки. А в массивном узле в районе «носика» отливки, появилась полость в результате схлопывания двух потоков термопластичного шликера.
Для корректирования заводской технологии изготовления предложено два пути: разработка новой оснасти с учетом рекомендаций или подбор технологи- ческих параметров литья под давлением для существующей оснастки.
Отливка «шептало» имеет три массивных узла, которые уязвимы к образо- ванию струйного течения термопластичного шликера, рисунок 18.
Рисунок 18 – Анализ отливки «Шептало»
Анализ отливки показал, что наиболее подходящим местом подвода термо- пластичного шликера в полость отливки является массивный узел, обеспечива- ющий плавное заполнение на этапе поступления расплава в формообразующую
полость. На рисунке 19 показан результат выбора места подвода и фронт пото- ка шликера при выбранном месте.
Рисунок 19 – Подвод шликера к отливке «шептало»
Согласно разработанным рекомендациям, центральный литник следует в начальный момент заполнять с расходом шликера 2,5 см3/с, а конусность 2 ̊. По
полученному уравнению регрессии (9) величина струи составит 3,23 мм. стр = 7,75 + 1,85∙(2,5−6.25) + 2.75∙(2−3) = 3,23 (мм)
3,75 2
Дополнительно к выбранным параметрам, ось центрального литника и соп- ла машины литья под давлением следует расположить не соосно, тем самым обеспечить образование фронта потока в начальный момент заполнения цен- трального литника.
После заполнения центрального литника шликер попадает в разводящие ка- налы, которые выполняют функцию доставки шликера от центрального литни- ка к впускным литникам. Помимо этого в силу своих тиксотропных свойств в разводящих каналах обеспечивается снижение вязкости шликера за счет изо- гнутой формы с прямолинейными участками 4,68 мм под углом 25 ̊. Разрабо- танная конфигурация канала позволила снизить вязкость шликера со значения 661 Па*с до 208 Па*с.
ηш = 874,14 − 89,52 ∙ −30 + 99,49 ∙ −4= 208 Па*с 15 2
На рисунке 20 представлена разработанная конструкция литниковой систе- мы с учетом выявленных рекомендаций.
Рисунок 20 – Разработанная конструкция литниковой с отливками Разработанная конструкция литниковой системы позволит обеспечить рав- номерный фронт потока термопластичного шликера без захвата воздуха в рас-
плав и снизить вязкость перед заполнением полости отливки.
Согласно разработанной методики, был исследован второй способ сниже- ния дефектов, а именно, подбор технологических параметров литья под давле- нием. В некоторых случаях подбор режима заполнения сможет скорректиро- вать неточности проектирования элементов литниковых систем в готовой оснастке. Конфигурация отливки «Шептало» имеет несколько переходов от уз-
кого места к массивному, что требует применения ступенчатого режима запол- нения. В ходе анализа куста отливок «Шептало» выделили четыре ступени за- полнения: литниковая система, первый массивный узел, второй массивный узел и третий массивный узел, рисунок 21.
Рисунок 21 – Ступени заполнения отливки «Шептало»
Таким образом, объем литниковой системы равен 1,87 см3, объем одной от- ливки 1,78 см3 , а общий объем куста с четырьмя отливками равен 8,99 см3. Графическое изображение изменения расхода шликера в процессе заполнения
полости формы представлено на рисунке 22.
Рисунок 22 – Ступенчатый режим заполнения полости формы Отливка, полученная по данному режиму заполнения формы, получилась
без дефектов и представлена на рисунке 23.
Рисунок 23 – «Шептало» при ступенчатом заполнении
ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ
1. Термопластичный шликер облает тиксотропными свойствами, что позволяет снижать вязкость расплава в процессе механических воздействий на него при литье под давлением.
2. Разработан состав термопластичного шликера на основе металлического по- рошка 40ХМА с увеличенным размером частиц для снижения себестоимости готовых изделий.
3. Определена реологическая модель для описания течения термопластичного шликера с упруго-вязко-пластичными свойствами и рассчитаны параметры, позволяющие осуществлять моделирование процесса литья под давлением термопластичных шликеров.
4. Практическими экспериментами подтверждено правильность работы реоло- гической модели с рассчитанными параметрами в процессе моделирования литья, что позволяет прогнозировать возможные места получения дефектов в отливке до начала изготовления дорогостоящей оснастки.
5. Разработаны рекомендации расчета параметров элементов литниковой си- стемы и показаны особенности подбора технологических режимов литья под давлением термопластичных шликеров.
6. По аналогии с питанием отливок, разработана методика «вписанных сфер» для анализа заполнения полости формы термопластичным шликером, кото- рая учитывает особенности конфигурации отливки для предотвращения струйного течения.
7. Практическое применение подбора технологических параметров литья под давлением для получения отливки «Шептало», позволило предотвратить по- явление дефектов в готовых изделиях.

Развитие литейного производства связано как с внедрением новых техноло-
гий, так и с модернизацией традиционных способов литья. Путей модернизации
много, среди которых можно выделить придание существующим литейным спла-
вам новых свойств, которые позволяют существенно повысить эксплуатационные
свойства литых заготовок. С быстрым развитием машиностроения, выдвигаются
всё более высокие требования к отливкам. Для модернизации технологий произ-
водства и улучшения свойств отливок часто используют подход синтезирования
разных направлений.
Этот подход привел к созданию нового направления PIM (Powder Injection
Molding) – литье под давлением термопластичных шликеров (ПИМ-технология).
Данная технология разделяется на два больших направления по используемым
материалам на основе керамического CIM (Ceramic Injection Moulding) и метал-
лического MIM (Metal Injection Molding) порошка. Преимущество шликерного
литья состоит в возможности получить равно плотные по объему изделия слож-
ной формы. В отличие от методов прессования при шликерном литье частицы по-
рошка не испытывают нагрузки и не деформируются. Частицы укладываются до-
вольно плотно друг к другу, образуя ненапряженную регулярную микроструктуру
с плотной упаковкой частиц [1,2,3,4,5].
В широком смысле шликерное литьё представляет собой метод формования
изделий из шликеров. Различают следующие основные способы шликерного ли-
тья: литьё в пористые формы, формование из шликеров электрофоретическим ме-
тодом и литьё из термопластичных шликеров (ПИМ-технология). Для придания
порошкам способности приобретать заданную форму, плотность и прочность в
процессе формования, а также для сохранения прочности сформованных загото-
вок вплоть до спекания вводятся временные связки. Шликер содержит твёрдую
фазу – порошок, жидкую фазу – временную связку и добавки, улучшающие его
свойства [6,7,8].
В рамках диссертационной работы рассмотрена МИМ-технология – литье
под давлением термопластичных шликеров. Это отдельная ветвь технологическо-
го процесса ПИМ-технологии получения металлических изделий способом литья
под давлением термопластичного шликера на основе металлического порошка,
где в качестве временной связки металлического порошка являются термопласты,
и жидкая фаза при нормальных условиях отсутствует [9].
При заполнении полости пресс-формы машин литья под давлением (ЛПД)
термопластичный шликер содержит высокую долю твердой фазы и обладает тик-
сотропными свойствами (вязкость расплава зависит от величины скоростей сдви-
га). Еще одна особенность МИМ-технологии – это поэтапный процесс получения
готового изделия. Сначала литьем под давлением на термопластавтомате путем
расплавления термопластичного шликера формируется отливка, затем из отливки
удаляют полимерный компонент, выполняющий роль связки металлического по-
рошка. Далее происходит окончательное формирование детали, путем спекания
порошка. Это дает возможность получать литьем под давлением литые заготовки
из высокотемпературных сплавов, таких как различные марки сталей, титан,
вольфрам и другие. Связано это с тем, что температура шликера при ЛПД не пре-
вышает нескольких сот градусов и поэтому рабочий ресурс пресс-форм не снижа-
ется.
Однако при получении литых заготовок по МИМ-технологии возникают и

1.Hohmann M., Brooks G., Spiegelhauer C. Production methods and applications
for highquaIity metaI powders and sprayformed products. Produktions methoden und
Anwendungen fur qualitativ hochwertige Metallpulver und spruhkompaktierte
Halbzeuge. Stahl und Eisen 125 (2005) Nr. 4.
2.Tsantrizos P. G. et. al. Method of production of metal and ceramic powders by
plasma atomization. Pat. US № 5707419, дата выдачи: 13 янв 1998.
3.Инжекционное формование сложных деталей «MIM технология» [Элек-
тронныйресурс]//Группакомпаний«Калашников»[сайт].–URL:
https://api.kalashnikovgroup.ru/upload/iblock/8c4/8c40cf8daf045c14bd7d7cf52deb650
a.pdf (дата обращения: 12.02.2020).
4.История и причины создания композиционных материалов [Электронный
ресурс] // Полимерные композиционные материалы (полимерные композиты,
ПКМ):[сайт].–URL:http://p-km.ru/vvedenie-v-pkm/istoriya-i-prichiny-
sozdaniyakompozicionnyx-materialov.html (дата обращения: 24.06.2019).
5.Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реа-
лизации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их пе-
реработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015
№1 (34). С. 3–33.
6.Булавин И.А., Августиник А.И., Жуков А.С. и др. Технология фарфорового
и фаянсового производства. Москва. Легкая индустрия. – 1975 – 448 с.
7.Майстренко А.Л., Формирование высокоплотной структуры самосвязанного
карбида кремния [Текст] / А.Л. Майстренко, В.Г. Кулич, В.Н. Ткач // Сверхтвер-
дые материалы. – Киев: Институт сверхтвердых материалов им. В.Н.Бакуля, 2009
– № 1 – С. 18-35.
8.Новые материалы в технике. Андреев Н.Х., Малахов А.И., Фуфаев Л.С. / из-
дательство «высшая школа» москва —1967 г., 1-368 стр.
9.Берлин, А.А. Полиоксиметилены : учеб. пособие / А.А. Берлин. – М.: Наука,
2008. – 286 с
10.Литье порошковых смесей [Электронный ресурс] // Портал индустрии
пластмасс«Пластикс»:[сайт].URL:
https://www/plastics.ru/pdf/journal/2013/06/Pogodina.pdf(датаобращения:
19.05.2019).
11.Наукоемкая технология инжекционного порошкового формования металли-
ческих изделий (МИМ-технология) / А.В. Пархоменко, А.П. Амосов, А.Р. Самбо-
рук // Наукоемкие технологии в машиностроении. – 2012. – № 12. – С. 8-13
12.Пархоменко А.В. Развитие связующих веществ в гранулятах для МИМ-
технологии // Вестник Самарского государственного технического университета.
Сер.: Технические науки. 2013. №2. С. 91–98.
13.Погодина Е. Литье порошковых смесей // Пластикс. Эффективные ТПА.
2013. №6 (124). С. 34–36.
14.Г. Гастров. Конструирование литьевых форм в 130 примерах / Э. Линднер,
П. Угнер; под ред. А.П. Пантелеева, А.А. Пантелеева. – СПб.: Профессия, 2006. –
336 стр.
15.Пархоменко, А.В. Зависимость свойств стальных заготовок от содержания
связующих веществ в МИМ-грануляте [Текст] / А.В. Пархоменко [и др.] // Новое
слово в науке и практике: Гипотезы и апробация результатов исследований. – Са-
мара: Центр развития научного сотрудничества, 2016 – № 23 – С. 66-72.
16.Bilovol V. V. Mould filling simulations during powder injection moulding / Ph.
D. Thesis, Delft University of Technology, Delft, The Netherlands – 2003. -142 с.
17.Mohammad Behi HIGH SOLID LOADING AQUEOUS BASE MET-
AL/CERAMIC FEEDSTOCK FOR INJECTION MOLDING // A Dissertation Submit-
ted to the Faculty of New Jersey Institute of Technology In Partial Fulfillment of the
Requirement for the Degree of Doctor of Philosophy // Department of Materials Science
and Engineering – August 2001
18.KhairurRijal JAMALUDIN, Norhamidi MUHAMAD, Sufizar AHMAD,
MohdHalimIrwan IBRAHIM, Nor Hafiez MOHD NOR and Yusof DAUD Injection
moulding temperature and powder loading influence to the metal injection moulding
(MIM) green compact Scientific Research and Essays Vol. 6(21), pp. 4532-4538, 30
September, 2011 Available online at http://www.academicjournals.org/SRE
19.Xiangji Kong. Development and characterization of polymer- metallic powder
feedstocks for micro-injection molding. Other. Universit_e de Franche-Comt_e, 2011.
English
20.Donald F. Heaney Handbook of metal injection molding – Woodhead Publishing
Limited. – 2012. – 586 с.
21.Майстренко А.Л., Формирование высокоплотной структуры самосвязанного
карбида кремния [Текст] / А.Л. Майстренко, В.Г. Кулич, В.Н. Ткач // Сверхтвер-
дые материалы. – Киев: Институт сверхтвердых материалов им. В.Н.Бакуля, 2009
– № 1 – С. 18-35.
22.Жуковский С.С. Прочность литейной формы. М.: Машиностроение, 1989.
288 с. : ил.
23.Л. Фейш Тот. Расположение на плоскости, на сфере и в пространстве. — М.:
Физматгиз, 1958
24.В. М. Сидельников. О плотнейшей укладке шаров на поверхности n-
мерной евклидовой сферы и числе векторов двоичного кода с заданным кодовым
расстоянием. Доклады АН СССР, 1973, т. 213, № 5, с. 1029–1032.
25.Е. П. Барановский. Упаковки, покрытия, разбиения и некоторые другие рас-
положения в пространствах постоянной кривизны. Итоги науки. «Алгебра. Топо-
логия. Геометрия». 1967 г. — М.: ВИНИТИ, 1969, с. 189–225.
26.Keith Murray, Andrew J Coleman, Toby A Tingskog, Donald T WhychellSr Ef-
fect of Particle Size Distribution on Processing and Properties of MIM 17-4PH July
2011 International Journal of Powder Metallurgy 47(4)
27.Juan M. Adames CHARACTERIZATION OF POLYMERIC BINDERS FOR
METAL INJECTION MOLDING (MIM) PROCESS A Dissertation Presented to The
Graduate Faculty of The University of Akron December, 2007
28.Грабой, И.Э. Материалы Catamold компании BASF для литья под давлением
[Текст] / И.Э. Грабой, A. Thom // Сборник трудов научно практического семинара
«Новые материалы и изделия из металлических порошков. Технология. Произ-
водство. Применение». – 2005 – С. 71-74.
29.Сколковский Институт Науки и Технологий: Публичный аналитический до-
клад по направлению «Новые производственные технологии» 2015
30.Khoong Ling Eng Numerical and Experimental Investigations of Thermal
Debinding Process in Powder Injection Molding School of Mechanical & Aerospace
Engineering, 2006
31.M. Jenni and T. Wilfinger, “PIMSIM: optimisation of powder injection moulding
using advanced moulding simulations,” Powder Metallurgy, vol. 52, pp. 279-281, 2009.
32.Marie-Aude Porter Effects of Binder Systems for Metal Injection Moulding –
Master is thesis, Lulea University of Technology – 2003: 266 с.
33.MohdAfian Omar and IstikamahSubuki Sintering Characteristics of Injection
Moulded 316L Component Using Palm-Based Biopolymer BinderSinteringMethods
and Products
34.Nannan Guo, Ming C.Leu, Additivemanufacturing: technology, applicationsan-
dresearchneedsFront. Mech. Eng. 2013, 8(3): 215–243.Li Jing, Myant Connor, Wu Bil-
ly, The current landscape for additive manufacturing research. A review to map the
UK’s research activities in AM internationally and nationally.2016 ICL AMN report.
35.Petzoldt F. Managing quality in the complete Metal Injection Moulding process
chain, PIMInternational, Vol8, No. 2, June 2014, 37-45.
36.Phan-Thien N. Understanding viscoelasticity: Basics of rheology. – Berlin, Hei-
delberg: Springer Verlag, 2002. – 145 p.; Riande E., Diaz-Calleja R., Prolongo M.G.,
Masegosa R.M., Salom C. Polymer viscoelasticity: Stress and strain in practice. – N.Y.,
Basel: Marcel Dekker, 2000. – 879 p.
37.Polymer processing instabilities: Control and understanding / Ed. by S.G. Hatzi-
kiriakos, K.B. Migler. – Boca Raton, London, N.Y.: CRC Press (Taylor & Francis
Group), 2005. – 488 p.
38.R. J. Phillips, et al., “A constitutive equation for concentrated suspensions that
accounts for shear-induced particle migration,” Physics of Fluids A: Fluid Dynamics,
vol. 4, pp. 30-40, 1992.
39.R. Surace, G. Trotta, V. Bellantone and I. Fassi The Micro Injection Moulding
Process for Polymeric Components Manufacturing // New Technologies Trends, Inno-
vations and Research, 2012
40.Rong Zheng, Roger I. Tanner, Xi-JunFan., Injection Molding, Integration of The-
ory and Modeling Methods DOI 10.1007/978-3-642-21263-5
41.Г.Менгес, В. Микоэли, П. Морен, Как делать литьевые формы, 2007. – 612 с.
42.Калинчев Э. Л., Калинчева Е. И., Саковцева М. Б.Оборудование для литья
пластмасс под давлением: Расчет и конструирование — М.: Машиностроение,
1985 — 256 с., ил.
43.Басов Н.И., Брагинский В.А., Казанков Ю.В. Б275 Расчет и конструирова-
ние формующего инструмента для изготовления изделий из полимерных матери-
алов: Учебник для вузов. – М.: Химия, 1991. – 352 е.: ил. ISBN 5-7245-0665-3
44.Bin Lin, Meiming Zhang, Chuhan Wu and Feng Liu Optimization and Simulation
for Ceramic Injection Mould of ZrO2 Fiber FerruleSome Critical Issues for Injection
Molding
45.C. J. Hwang and T. H. Kwon, “A full 3D finite element analysis of the powder
injection molding filling process including slip phenomena,” Polymer Engineering &
Science, vol. 42, pp. 33-50, 2002.
46.C. W. Macosko, RHEOLOGY Principles, Measurements, and Applications.
NewYork: WILEY-VCH, 1994.
47.Catamold Feedstock for Metal Injection Molding: Processing – Properties – Ap-
plicationsРежимдоступаhttp://www.catamold.de/cm/internet
/Catamold/en_GB/content/Microsite/Catamold/Technische_Informationen_/Catamold_
Processing (дата обращения 03.01.2018).
48.В.Ф. Наумов, Г.З. Наумова Производство изделий из пластических масс ли-
тьем под давлением. – 1958. – 126с.
49.Виноградов Г.В., Малкин А.Я. Реология полимеров – М.: Химия, 1977. –
438 с.
50.I. Duretek, C. Holzer Material Flow Data for Numerical Simulation of Powder
Injection Molding Universal Journal of Materials Science 5(1): 7-14, 2017
51.CatamoldFeedstockforMetalInjectionMolding.URL:
http://www.catamold.de/cm/internet/en/function/conversions:/publish/content/Microsite
/Catamold/Technische_Informationen_/Verfahrensanweisungen/GeneralProcessingInstr
uctions_Catamold_MIM.pdf) (дата обращения 13.10.2018 )
52.SEONG-JIN PARK, YUNXIN WU, DONALD F. HEANEY, XIN ZOU, GUO-
SHENG GAI, and RANDALL M. GERMAN Rheological and Thermal Debinding Be-
haviors in Titanium Powder Injection Molding The Minerals, Metals & Materials Socie-
ty and ASM International 2008 DOI: 10.1007/s11661-008-9690-3
53.Tan Koon Tatt INFLUENCES OF TEMPERATURE AND PRESSURE TO THE
GREEN DEFECTS International Journal of Mechanical Engineering and Technology
Volume 10, Issue 1, January 2019 pp. 186–192
54.Thornagel, M. Injection molding simulation: New Development sofferre wards
for the PIM industry, PIM International, Vol 6, No. 1, January 2012, 65-68.
55.Thornagel, M. Injection molding simulation: New Developments offer rewards
for the PIM industry, PIM International, Vol 6, No. 1, January 2012, 65-68.
56.Ahn, S., Park, S.J., Lee, S., Atre, S.V. & German, R.M. (2009). Effect of powders
and binders on material properties and molding parameters in iron and stainless steel
powder injection molding process. Powder Technology, Vol.193, No.2, (July 2009),
pp.162-169, ISSN 0032-5910.
57.Технология переработки полимеров. Физические и химические процессы:
учебное пособие для вузов / М. Л. Кербер [и др.] ; под редакцией М. Л. Кербера.
— 2-е изд., испр. и доп. — Москва : Издательство Юрайт, 2019. — 316 с.
58.Эберт Г. Краткий справочник по физике: справочное издание/ пер. со 2-го
нем. изд. [Н. М. Шикуниной]; под ред. К. П. Яковлева. М.: Физматгиз, 1963. 552 с.
59.Бахрушин В. Е. Методы оценивания характеристик нелинейных статистиче-
ских связей // Системные технологии. — 2011. — № 2(73).— С. 9—14. Ершов Э.Б.
Распространение коэффициента детерминации на общий случай линейной регрес-
сии, оцениваемой с помощью различных версий метода наименьших квадратов
(рус., англ.) // ЦЭМИ РАН Экономика и математические методы. — Москва:
ЦЭМИ РАН, 2002. — Т. 38, вып. 3. — С. 107-120. Ершов Э.Б. Выбор регрессии
максимизирующий несмещённую оценку коэффициента детерминации (рус.,
англ.) // Айвазян С.А. Прикладная эконометрика. — Москва: Маркет ДС, 2008. —
Т. 12, вып. 4. — С. 71-83.
60.Самборук, А.Р. Исследование импортного гранулята 42CrMo4 для МИМ-
технологий [Текст] / А.Р. Самборук [и др.] // Вестник Самарского Государствен-
ного технического университета: технические науки. – Самара: на базе СГТУ,
2014 – № 4 – С. 93-98.
61.В.Ф. Наумов, Г.З. Наумова Производство изделий из пластических масс ли-
тьем под давлением. – 1958. – 126с.
62.Витязь П.А., Ильющенко А.Ф., Савич В.В. Порошковая металлургия в мире
и в Беларуси: 1990 – 2010. Состояние, проблемы, перспективы // Инженерия по-
верхности. Новые порошковые композиционные материалы. Сварка. 2011 г. Часть
1:/ред. кол.: П.А. Витязь [и др.].- Мн.: ГНУ «Институт порошковой металлургии»,
2011..-384с.Режимдоступа:
http://www.science.by/upload/iblock/8d6/8d6cb8196f803d666004f9cc692e823a.pdf
(дата обращения 09.01.2017).
63.F. Ilinca, et al., “Metal injection molding: 3D modeling of nonisothermal filling,”
Polymer Engineering & Science, vol. 42, pp. 760-770, 2002.
64.F. Ilinca, et al., “Three- dimensional filling and post-filling simulation of metal
injection molding,” Journal of Injection Molding Technology, vol. 6, pp. 229-238, 2002.
65.F. Ilinca, et al., “Three-dimensional numerical modeling of segregation in powder
injection molding,” presented at the Advances in Powder Metallurgy & Particulate Ma-
terials, Las Vegas, 2009.
66.S. Turenne, “Détermination des propriétés rhéologiques de mélanges de poudre
de IN625 et de liant pour simulation numériquedansProCAST,” Pratt & Whitney Cana-
da, Internal Report, 2007.
67.V. V. Bilovol, et al., “The effect of constitutive description of PIM feedstock vis-
cosity in numerical analysis of the powder injection moulding process,” Journal of Ma-
terials Processing Technology, vol. 178, pp. 194-199, 2006.
68.Xiangji Kong. Development and characterization of polymer- metallic powder
feedstocks for micro-injection molding. Other. Universit_e de Franche-Comt_e, 2011.
English
69.Y. Thomas, et al., “Development of titanium dental implant by MIM : Experi-
ments and simulation,” presented at the Advances in Powder Metallurgy & Particulate
Materials, Las Vegas, 2009.
70.Yottha Srithep, B.S. A study on material distribution, mechanical properties, and
numerical simulation in co-injection molding a Thesis Presented in Partial Fulfillment
of the Requirements for the Degree of Master of Science in the Graduate School of The
Ohio State University, 2008
71.Бибик Е.Е. Реология дисперсных систем. – Л.: Изд-во Ленингр. Ун-та, 1981.
– 172 с. Ил. – 64, библиогр. – 92 назв.
72.Гуль В.Е., Кулезнев В.Н. Структура и механические свойства полимеров. –
М.: Лабиринт, 1994. – С. 332.
73.Нильсен Л. Механические свойства полимеров и полимерных композиций.
– М.: Химия. 1978. – С. 281.
74.Z. S. Zheng and X. H. Qu, “Numerical simulation of powder injection moulding
filling process for intricate parts,” Powder Metallurgy, vol. 49, pp. 167‐172, 2006.
75.Z. Zheng, et al., “Numerical simulation of tungsten alloy in powder injection
molding process,” Transactions of Nonferrous Metals Society of China, vol. 18, pp.
1209-1215, 2008.
76.Zhu Z., Wang S.-Q. Experimental characterization of extrudate swell behavior of
linear polybutadiene // J. Rheol. 2004. V. 48. – P. 571-589
77.Самборук, А.Р. Исследование импортного гранулята 42CrMo4 для МИМ-
технологий [Текст] / А.Р. Самборук [и др.] // Вестник Самарского Государствен-
ного технического университета: технические науки. – Самара: на базе СГТУ,
2014 – № 4 – С. 93-98.
78.Дежина, И.Г. Публичный аналитический доклад по направлению «Новые
производственные технологии» [Текст]: доклад / И.Г. Дежина [и др.]. – М.: Скол-
ковский Институт Науки и Технологий, 2015. – 210 с
79.Публичный аналитический доклад по направлению ≪Новые производ-
ственные технологии≫ // Сколковский институт науки и технологий. – Январь
2015.–Режимдоступаhttp://maginnov.ru/assets/files/analytics/publichnyj-
analiticheskij-doklad-po-napravleniyunovye-proizvodstvennye-tehnologii.pdf (дата об-
ращения 31.12.2017).
80.Новые материалы и изделия из металлических порошков. Технология. Про-
изводство. Применение (ТПП-ПМ2005). 21-24 июня 2005 г. г.Йошкар-Ола, стр.37-
40.
81.Муранов, А.Н. Исследование свободной усадки основных типов полимерно-
порошковых смесей, применяемых для изготовления деталей из порошковых ана-
логов стали 38ХМА (42CrMo4) MIM-методом [Текст] / А.Н. Муранов [и др.] //
Механика композиционных материалов и конструкций. – Москва, Институт при-
кладной механики Российской Академии наук, 2019 – Том 25 – № 1 – С. 76-86.
82.CatamoldFeedstockforMetalInjectionMolding.URL:
http://www.catamold.de/cm/internet/en/function/conversions:/publish/content/Microsite
/Catamold/Technische_Informationen_/Verfahrensanweisungen/GeneralProcessingInstr
uctions_Catamold_MIM.pdf) (дата обращения 13.10.2018 )
83.Catamold® 42CrMo4 Режим доступа http://www.catamold.de/cm/internet Cata-
mold/en_GB/content/Microsite/Catamold/Technische_Informationen_/Catamold_Produktdatenblaetter
(дата обращения 03.01.2018 )
84.Б.М. Яворский, А.А. Детлаф. Справочник по физике. 1978.
85.Воларович М. П. Работы Пуазейля о течении жидкости в трубах (К столе-
тию со времени опубликования) // Известия Академии наук СССР. Серия физиче-
ская. 1947, Т. 11, № 1
86.Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. —
М.: ГХИ, — 1961. — 831 с.
87.КрупаА.А., Городов В.С. Химическая технология керамических материалов.
Киев. Выща школа. – 1990 – 399 с.
88.Лапшин В.В. Основы переработки термопластов литьем под давлением. –
М.: Химия, 1974. – 270 с.
89.Ивженко В.В., Исследование упругого последействия при инжекционном
литье термопластичных масс на основе порошков SiC, AlN, WC и его влияния на
механические свойства материала заготовок изделий [Текст] / В.В. Ивженко [и
др.] // Сверхтвердые материалы. – Киев: Институт сверхтвердых материалов им.
В.Н.Бакуля, 2009 – № 1 – С. 49-57.
90.Малкин А.Я., Исаев А.И. Реология: концепция, методы, приложения / Пер. с
англ. – СПб.: ЦОП «Профессия», 2010. – 560 стр., ил.
91.Малкин А.Я., Куличихин С.Г. Реология в процессах образования и превра-
щения полимеров. – М.: Химия, 1985. – С. 332.
92.Малкин А.Я., Леонов А.И. Реология – концепции, методы приложения. –
СПб.: Профессия, 2007. – 557 с.
93.I.Subuki, Z.Abdullah, R. Razali, M.H. Ismail Rheological study of feedstock for
Ni Tialloy molded parts.
94.Joamin Gonzalez-Gutierrez, Gustavo BeulkeStringari, Igor Emri / Powder Injec-
tion Molding of Metal and Ceramic Parts
95.John P.Beaumont, Runner and Gating design Handbook. Munich, Germany.
Hanser Publishers, 2004.
96.Juan M. Adames CHARACTERIZATION OF POLYMERIC BINDERS FOR
METAL INJECTION MOLDING (MIM) PROCESS A Dissertation Presented to The
Graduate Faculty of The University of Akron December, 2007
97.Herning E., Zipperer L. Calculation of the Viscosity of Technical Gas Mixtures
from the Viscosity of the Individual Gases. Gas und Wasserfach, vol. 79, 1936, pp. 69–
73.
98.Hagen G., Über die Bewegung des Wassers in engen cylindrischen Röhren //
Poggendorff’s Annalen, 1839, Bd. 46, S. 423–442
99.Эберт Г. Краткий справочник по физике: справочное издание / под ред. К.
П. Яковлева. — пер. со 2-го нем. изд. Н. М. Шикуниной. — М. : Физматгиз, 1963.
— 552 с.
100. Sutera S.P., Skalak R. The history of Poiseuille’s law // Annual review of fluid
mechanics. — 1993. — Т. 25. — С. 1–19.
101. S. K. Samanta, et al., “A numerical study of solidification in powder injection
molding process,” International Journal of Heat and Mass Transfer, vol. 51, pp. 672-
682, 2008.
102. Басов Н.И., Брагинский В.А., Казанков Ю.В. Б275 Расчет и конструирова-
ние формующего инструмента для изготовления изделий из полимерных матери-
алов: Учебник для вузов. – М.: Химия, 1991. – 352 е.: ил. ISBN 5-7245-0665-3
103. S. Turenne, “Conditions de moulage de mélanges de poudre de IN625 et de liant
et validation par simulation numériquedans ProCAST,” Pratt & Whitney Canada, Inter-
nal Report, 2007.
104. Технология переработки полимеров. Физические и химические процессы :
учебное пособие для вузов / М. Л. Кербер [и др.] ; под редакцией М. Л. Кербера.
— 2-е изд., испр. и доп. — Москва : Издательство Юрайт, 2021. — 316 с. —
(Высшее образование). — ISBN 978-5-534-04915-2. — Текст : электронный // Об-
разовательная платформа Юрайт [сайт]. — URL: https://urait.ru/bcode/468286 (дата
обращения: 24.08.2021)
105. Привалко В.П., Новиков В.В., Яновский Ю.Г. Основы теплофизики и рео-
физики полимерных материалов. – Киев: Наукова Думка, 1991. – 231 с.
106. Тагер А.А. Физикохимия полимеров / Под ред. А.А. Аскадского. – М.:
Научный мир, 2007. – 576 с.
107. Годовский Ю.К. Теплофизика полимеров. – М.: Химия, 1982. – 280 с.
108. Липатов Ю.С. Физическая химия наполненных полимеров. – М.: Химия,
1977. – 304 с.
109. Калинчев Э. Л., Калинчева Е. И., Саковцева М. Б. Оборудование для литья
пластмасс под давлением: Расчет и конструирование — М.: Машиностроение,
1985 — 256 с., ил.
110. Мэллой Р.А. Конструирование пластмассовых изделий для литья под давле-
нием / пер. с англ. яз. под. ред. В.А. Брагинского, Е.С. Цобкалло, Г.В. Комарова –
СПб.: «Профессия», 2006. – 512 стр., ил.
111. Г. Гастров. Конструирование литьевых форм в 130 примерах / Э. Линднер,
П. Унгер; под ред. А.П. Пантелеева, А.А. Пантелеева. – СПб.: «Профессия», 2006.
– 336 стр.
112. Г.Менгес, В. Микоэли, П. Морен, Как делать литьевые формы, 2007. – 612 с.

Заказать новую

Лучшие эксперты сервиса ждут твоего задания

от 5 000 ₽

Не подошла эта работа?

Закажи новую работу, сделанную по твоим требованиям

Читать

Помогаем с подготовкой сопроводительных документов

Совместно разработаем индивидуальный план и выберем тему работы Подробнее

Помощь в подготовке к кандидатскому экзамену и допуске к нему Подробнее

Поможем в написании научных статей для публикации в журналах ВАК Подробнее

Структурируем работу и напишем автореферат Подробнее

Хочешь уникальную работу?

Больше 3 000 экспертов уже готовы начать работу над твоим проектом!

Здравствуйте! Опыт написания работ более 12 лет. За это время были успешно защищены более 2 500 написанных мною магистерских диссертаций, дипломов, курсовых работ. Явл... Читать все

Здравствуйте! Опыт написания работ более 12 лет. За это время были успешно защищены более 2 500 написанных мною магистерских диссертаций, дипломов, курсовых работ. Являюсь действующим преподавателем одного из ВУЗов.

#Кандидатские #Магистерские

177 Выполненных работ

Работаю только по книгам, учебникам, статьям и диссертациям. Никогда не использую технические способы поднятия оригинальности. Только авторские работы. Стараюсь учитыв... Читать все

Работаю только по книгам, учебникам, статьям и диссертациям. Никогда не использую технические способы поднятия оригинальности. Только авторские работы. Стараюсь учитывать все требования и пожелания.

#Кандидатские #Магистерские

213 Выполненных работ

Читаю лекции и веду занятия со студентами по матанализу, линейной алгебре и теории вероятностей. Защитил кандидатскую диссертацию по качественной теории дифференциальн... Читать все

Читаю лекции и веду занятия со студентами по матанализу, линейной алгебре и теории вероятностей. Защитил кандидатскую диссертацию по качественной теории дифференциальных уравнений. Умею быстро и четко выполнять сложные вычислительные работ

#Кандидатские #Магистерские

117 Выполненных работ

Специализируюсь на правовых дипломных работах, магистерских и кандидатских диссертациях

#Кандидатские #Магистерские

495 Выполненных работ

Я - кандидат философских наук, доцент кафедры философии СГЮА. Занимаюсь написанием различного рода работ (научные статьи, курсовые, дипломные работы, магистерские дисс... Читать все

Я - кандидат философских наук, доцент кафедры философии СГЮА. Занимаюсь написанием различного рода работ (научные статьи, курсовые, дипломные работы, магистерские диссертации, рефераты, контрольные) уже много лет. Качество работ гарантирую.

#Кандидатские #Магистерские

1486 Выполненных работ

Образование: ЮУрГУ (НИУ), Лингвистический центр, 2016 г. - диплом переводчика с английского языка (дополнительное образование); ЮУрГУ (НИУ), г. Челябинск, 2017 г. - ин... Читать все

Образование: ЮУрГУ (НИУ), Лингвистический центр, 2016 г. - диплом переводчика с английского языка (дополнительное образование); ЮУрГУ (НИУ), г. Челябинск, 2017 г. - институт естественных и точных наук, защита диплома бакалавра по направлению элементоорганической химии; СПХФУ (СПХФА), 2020 г. - кафедра химической технологии, регулирование обращения лекарственных средств на фармацевтическом рынке, защита магистерской диссертации. При выполнении заказов на связи, отвечаю на все вопросы. Индивидуальный подход к каждому. Напишите - и мы договоримся!

#Кандидатские #Магистерские

55 Выполненных работ

Журналист. Младший научный сотрудник в институте РАН. Репетитор по английскому языку (стаж 6 лет). Также знаю французский. Сейчас занимаюсь написанием диссертации по и... Читать все

Журналист. Младший научный сотрудник в институте РАН. Репетитор по английскому языку (стаж 6 лет). Также знаю французский. Сейчас занимаюсь написанием диссертации по истории. Увлекаюсь литературой и темой космоса.

#Кандидатские #Магистерские

11 Выполненных работ

Окончила магистратуру Воронежского государственного университета в 2009 г. В 2014 г. защитила кандидатскую диссертацию. С 2010 г. преподаю в Воронежском государственно... Читать все

Окончила магистратуру Воронежского государственного университета в 2009 г. В 2014 г. защитила кандидатскую диссертацию. С 2010 г. преподаю в Воронежском государственном университете инженерных технологий.

#Кандидатские #Магистерские

66 Выполненных работ

Имеют опыт грамотного написания диссертационных работ по медицине, а также отдельных ее частей (литературный обзор, цели и задачи исследования, материалы и методы, выв... Читать все

Имеют опыт грамотного написания диссертационных работ по медицине, а также отдельных ее частей (литературный обзор, цели и задачи исследования, материалы и методы, выводы).Пишу статьи в РИНЦ, ВАК.Оформление патентов от идеи до регистрации.

#Кандидатские #Магистерские

100 Выполненных работ