Методика оценки пожарной опасности коротких замыканий в воздушных линиях электропередачи напряжением до 1000 В

Во введении обоснована актуальность диссертационного
исследования; сформулированы цель и задачи работы; обозначены объект и
предмет исследования; изложена научная новизна основных положений
диссертации, а также ее практическая значимость.
В первой главе «Анализ состояния вопроса обеспечения пожарной
безопасности воздушных линий электропередачи» проведен анализ
различных режимов эксплуатации ВЛ, выполненных неизолированными
проводами, способных приводить к образованию источников зажигания
(искр и капель расплавленного и раскаленного металла); дана общая
характеристика пожарной опасности воздушных линий электропередачи при
возникновении коротких замыканий; проведен краткий обзор методов и
средств обеспечения пожарной безопасности электрических сетей,
выполненных воздушными линиями; проанализированы существующие
способы и средства предотвращения образования источников зажигания при
схлестывании проводов воздушных линий электропередачи,
Наиболее распространенными аварийными режимами в сетях,
содержащих ВЛ напряжением до 1000 В, являются короткие замыкания.
Возникающие при этом токи могут явиться причиной образования источника
зажигания. Известно, что при коротком замыкании проводников в месте
контакта возникает переходное сопротивление, на котором выделяется
значительное количество теплоты, представляемое как локальный тепловой
удар, что ведет к чрезвычайно быстрому нагреву контактной зоны.
Увеличение температуры приводит к возрастанию сопротивления металла,
что, в свою очередь, увеличивает выделение теплоты. Скорость
тепловыделения настолько высока, что теплота из зоны короткого замыкания
практически не передается в окружающую среду. В результате в зоне
контакта существует высокая температура, близкая к температуре кипения
металла (основной материал проводов ВЛ до 1000 В – алюминий, имеющий
температуру плавления 660 °C, кипения – 2518,8 °C), что приводит к
разбрызгиванию расплавленного металла, а также отгоранию жил или
полному пережогу проводов. При этом, как свидетельствуют результаты
исследований ВНИИПО, существует вероятность возгорания горючих
веществ и материалов, находящихся в зоне разлета частиц расплавленного
металла.
Способность частицы расплава выступать в качестве источника
зажигания зависит от ряда параметров, например, геометрических размеров и
массы частицы, удельной теплоемкости металла, коэффициента теплоотдачи,
на которые, в свою очередь, влияют конструктивные особенности линии
электропередачи, режимные параметры сети, а также факторы окружающей
среды.
Для обеспечения пожарной безопасности при эксплуатации ВЛ
необходимо установить закономерности образования источников зажигания:
проанализировать влияние различных факторов (площади поперечного
сечения, величин тока и длительности короткого замыкания) на процесс
образования источников зажигания при замыкании проводов, определить
минимальные значения тока и длительности короткого замыкания, при
которых образуются источники зажигания; на основе этих закономерностей
разработать математическую модель и соответствующую методику для
оценки пожарной опасности при эксплуатации ВЛ, а также предложить
устройство, обеспечивающее предотвращение образования источников
зажигания при коротком замыкании, вызванном схлестыванием проводов,
без отключения электроснабжения потребителей.
Во второй главе «Экспериментальные исследования влияния
различных факторов на пожарную опасность коротких замыканий
проводов воздушной линии электропередачи» проведен анализ
существующих установок для моделирования коротких замыканий, на основе
которого разработан лабораторный стенд с целью обеспечения определенных
электрических условий, необходимых для имитации короткого замыкания с
образованием частиц расплава в лабораторных условиях. Данный стенд, на
который получен патент №191656 на полезную модель и принципиальная
схема которого представлена на рисунке 1, позволяет исследовать влияние
различных факторов на процесс образования частиц расплавленного металла
в результате короткого замыкания (в частности, схлестывания проводов).
Рисунок 1 – Принципиальная
схема лабораторного стенда:
1 – цепь управления;
2 – источник питания;
3 – трансформатор тока;
4 – амперметр;
5 – ключ для настройки
экспериментального тока;
6 и 7 – изолирующие рукояти;
8 и 9 – исследуемые проводники;
10 и 11 – вертикальные стойки

Для определения последовательности действий при проведении
исследований разработана методика эксперимента, включающая в себя
следующие этапы.
1. Установление диапазона варьирования факторов.
2. Определение влияния каждого фактора на процесс образования капель
расплавленного металла:
 величины тока короткого замыкания;
 длительности короткого замыкания;
 сечения провода.
3. Построениематематическоймоделипроцессаобразования
пожароопасных частиц при замыкании проводов.
Диапазон варьирования величины тока короткого замыкания установлен
на основе расчетных значений. Выбор нижней границы длительности
существования замыкания осуществлен с учетом требований к срабатыванию
электрической защиты, верхней – с учетом ограничения, связанного с
разрушением провода при определенном времени замыкания. Для проведения
эксперимента выбраны неизолированные алюминиевые провода, как наиболее
широко применяемые в исследуемых сетях. Границы варьирования:
минимальное – 25 мм2, максимальное – 70 мм2.
Эксперимент состоит из двух частей, каждая из которых включает
несколько серий. В первой части исследуем влияние факторов на количество и
размер образующихся частиц, во второй – при аналогичных значениях
варьируемых факторов эксперимент проводим с горючей нагрузкой. Далее
осуществляем сопоставление результатов двух частей эксперимента и
устанавливаем размеры частиц, представляющих различную степень опасности
с точки зрения возможности выступать в роли источника зажигания. Кроме
того, выявляем влияние того или иного фактора на вероятность возникновения
источника зажигания. Количество проводников для каждого эксперимента и
общая выборка определены в соответствии с основными положениями
математической статистики.
Количество образующихся в результате короткого замыкания частиц
подсчитывалось для различных диапазонов диаметра: 0–1 мм – мелкие
частицы, обладающие низкой зажигательной способностью, 1–3 мм – частицы,
размера которых достаточно для того, чтобы выступать в роли источника
зажигания, 3 мм и более – частицы, при контакте с которыми существует
высокая вероятность возгорания горючей среды (т.к. ВЛ до 1000 В
распространены преимущественно в сельской местности, то в качестве горючей
нагрузки принимались различные целлюлозные материалы: высушенная трава,
солома, бумага).
Анализ полученных результатов (рисунки 2–4) показал, что при
увеличении тока количество капель размером 0–1 мм значительно возрастает.
Увеличение количества более крупных частиц также наблюдается с ростом
тока замыкания, но носит менее интенсивный характер.

Рисунок 2 – Зависимости количества и размера капель от тока короткого замыкания

Рисунок 3 – Зависимости количества и размера капель от сечения провода
Рисунок 4 – Зависимости количества и размера капель от длительности
короткого замыкания

Наличие капель крупного размера всегда позволяет делать вывод о
большом количестве мелких частиц и капель среднего размера. При
увеличении сечения проводника количество частиц уменьшается, а возрастание
длительности существования замыкания приводит к росту числа частиц и их
размера, что является очевидным.
Для получения оценки влияния нескольких факторов (величин тока и
длительности короткого замыкания, а также площади поперечного сечения
проводов) на возникновение источников зажигания использована теория
планированияэксперимента.Математическаязадачапланирования
эксперимента состоит в том, чтобы найти уравнение поверхности отклика,
характеризующее влияние входных факторов на выходную величину.
Уравнение регрессии, полученное на основании результатов
эксперимента, имеет вид:
∑∑,(1)
где y – выборочная оценка функции отклика; xi – факторы, которые
варьируются при проведении эксперимента; bij, bi – коэффициенты регрессии.

В качестве отклика принято количество пожароопасных частиц,
управляемые факторы: ток и длительность короткого замыкания. Фактор
«сечение провода» в полнофакторном эксперименте не учитывается, т.к. не
представляетсявозможнымподобратьсечениепровода,которое
соответствовало бы центру планирования для выбранного набора и диапазона
факторов.
Условия проведения опытов записываются в виде матрицы планирования
эксперимента, зависящей только от числа факторов и уровней каждого фактора
(таблица 1). Для проводов различного сечения матрицы аналогичны.
Таблица 1 – Матрица эксперимента
X1 (Ток к.з., А)X2 (Длительность к.з., с)Х1Х2 (ЭффектY
КодированноеФизическоеКодированноеФизическоевзаимодействия(Кол-во
значениезначениезначениезначениедвух факторов)частиц)
1+1240+110+1Y1
2–1140+110–1Y2
3+1240–15–1Y3
4–1140–15+1Y4

Опыты проведены, в том числе в центре планирования эксперимента, для
проводов каждого сечения. Результаты эксперимента (коэффициенты
уравнений регрессии) сведены в таблицу 2.

Таблица 2 – Значения коэффициентов уравнения регрессии
b0b1b2b12
А–2581,069,056,551,5
А–3564,856,340,338,8
А–5039,835,828,826,8
А–7016,014,59,59,0

Коэффициенты при независимых переменных указывают на силу
влияния факторов. Чем больше численная величина коэффициента, тем
большее влияние оказывает фактор.
Переход от кодированных значений переменных к физическим
осуществляется с помощью формулы (2):
,(2)
где– кодированное значение i-го фактора;– физическое
(натуральное) значение i-го фактора;– нулевое (центральное) значение i-го
фактора; i – интервал варьирования i-го фактора в физическом значении.

Уравнения регрессии в действительных переменных:
yА-25 = 236,4 – 1,71×1 – 55,68×2 + 0,412x1x2.
yА-35 = 171,05 – 1,2×1 – 42,8×2 + 0,31x1x2.
yА-50 = 122,6 – 0,89×1 – 29,16×2 + 0,214x1x2.
yА-70 = 35 – 0,25×1 –9,88×2 + 0,072x1x2.
Таким образом, в работе впервые получены количественные оценки
влияния указанных выше факторов на процесс образования капель
расплавленного металла при коротком замыкании проводов ВЛ. При этом
экспериментально определены граничные значения токов короткого
замыкания, которые характеризуют различную степень вероятности
инициирования зажигания.
В третьей главе «Математическая модель и методика определения
пожарной опасности воздушных линий электропередачи» представлена
методика оценки пожарной опасности короткого замыкания в ВЛ напряжением
до 1000 В, основу которой составляют алгоритм и критерии определения
уровня пожарной опасности, и также минимаксные поверхности, позволяющие
осуществлять оценку вероятности возникновения источников зажигания при
коротком замыкании проводов.
Определив вероятные значения токов короткого замыкания на различных
участках ВЛ, а также учитывая эффективность срабатывания аппаратов защиты
на этих участках, прогнозируется возможность возникновения источников
зажигания (т.е. оценивается уровень пожарной опасности ВЛ напряжением до
1000 В).
Уровень пожарной опасности ВЛ напряжением до 1000 В выражается в
единицах вероятности возникновения источника зажигания на i-м участке сети
при том или ином сочетании величин тока и длительности короткого
замыкания и характеризуется как: низкий – при вероятности до 0,1; средний –
от 0,1 до 0,5; высокий – 0,5 и более. Полагая, что линия имеет провода одного и
того же сечения по всей ее протяженности, необходимо установить ожидаемые
значения величин тока и длительности короткого замыкания.
Длительность короткого замыкания зависит от того, насколько
эффективно действует электрическая защита. На эффективность оказывают
влияние правильный выбор и расстановка аппаратов защиты, а также их
надежность. Для защиты ВЛ до 1000 В наиболее широко используются защиты,
основанные на использовании плавких вставок и автоматических
выключателей. Время срабатывания указанных аппаратов защиты определяется
величиной токов однофазного короткого замыкания. Чем меньше номинальный
ток плавкого предохранителя, тем больше предельная длина зоны защиты
воздушной линии. При близких к трансформаторной подстанции повреждениях
(до 50 м) кратности токов ОКЗ по отношению к номинальным токам защитных
аппаратов велики (токи ОКЗ в 8–10 раз превышают номинальный ток аппаратов
защиты), а время отключения ОКЗ в не превышает 0,2–0,5 с. С учетом запаса по
времени срабатывания защиты, время нагрева проводов на этом участке может
быть принято 1,5 с. По мере удаления места повреждения от трансформаторной
подстанции на расстояние более 50 м кратности токов ОКЗ уменьшаются, и
время отключения может значительно превышать 5 с – величину,
определяемую действующей редакцией ПУЭ как верхнюю нормируемую
границу (). Данные числовые значения используются для определения
ожидаемой длительности короткого замыкания, соотносимой с условием (3) и
используемой в качестве входной переменной, влияющей на уровень пожарной
опасности ВЛ напряжением до 1000 В.

{,(3)
где tбстрд – быстрое срабатывание защиты; tср – время срабатывания не
превышает нормативного значения; tотказ – защита не обеспечивает отключение
за требуемое время.

Результаты проведенных исследований показывают, что лишь в 3–5 %
случаев токи короткого замыкания в исследуемых сетях инициируют работу
предохранителей, обеспечивая отключение участка сети за нормируемый
промежуток времени (не более 5 с на наиболее удаленном от
трансформаторной подстанции участке сети). Предельная зона защиты,
обеспечиваемаяплавкимипредохранителями(автоматическими
выключателями), не превышает 250–350 м.
Таким образом, в рамках данной работы сделано допущение о том, что на
участках ВЛ напряжением до 1000 В, находящихся в зоне защиты плавких
предохранителей (автоматических выключателей), образование источников
зажигания маловероятно, а длительность протекания токов короткого
замыкания на незащищенном участке может превышать 5 с. Расчетные
величины токов короткого замыкания (для ВЛ, используемых трансформаторы
различной мощности, различные аппараты защиты) на незащищенных
(пожароопасных) участках определили диапазон экспериментальных значений
тока короткого замыкания.
Расчетные значения тока короткого замыкания могут быть отнесены к
одному из токовых диапазонов, представляющих различную степень опасности
образования источников зажигания. Условия (4) – (6) соответственно отражают
диапазоны токов короткого замыкания, условно названные неопасным,
пожароопасным и обладающим высокой пожарной опасностью:

,(4)

{

,(5)

{

,(6)

{

где Iн.о. – ток, при котором не образуется источников зажигания; Iп.о. –
ток, при котором вероятно образование источников зажигания; Iв.п.о. – ток, при
котором существует высокая вероятность образования источников зажигания.
Полученные величины токов короткого замыкания, в зависимости от
длительности этого замыкания, будут характеризовать различный уровень
пожарной опасности ВЛ (в рамках данной работы условно характеризуемый
как низкий, средний или высокий).
Одним из признаков сложности построения модели уровня пожарной
опасности ВЛ напряжением до 1000 В является неопределенность в поведении
системы-оригинала. Нечеткая модель системы-оригинала в первую очередь
характеризуется неопределенностью типа нечеткости границы системы, а также
отдельных ее состояний, входных и выходных воздействий. В таких случаях
наиболеецелесообразновоспользоватьсяспециальнымиметодами,
ориентированными на построение моделей, учитывающих неполноту и
неточность исходных данных. В таких ситуациях технология нечеткого
моделирования является наиболее конструктивной.
Для оценки пожарной опасности ВЛ (связанной с возможностью
возникновения источника зажигания при коротком замыкании проводов) с
использованием основных законов нечеткой логики, реализованных в
программном продукте Matlab, построена математическая модель и
соответствующие ей трехмерный минимаксные поверхности, отражающие
влияние величин тока и длительности короткого замыкания на исследуемый
процесс образования источников зажигания.
В общем случае нечетким логическим выводом называется
аппроксимация зависимости уровня пожарной опасности короткого замыкания
в ВЛ y от воздействующих факторов xn вида y=f(x1, x2, …, xn) с помощью
нечеткой базы знаний и операций над нечеткими множествами. Для
определенного входного вектора факторов X’=x’1, x’2,…x’n степень
принадлежности нечетким термам dj из базы знаний определяется системой
нечетких логических уравнений (7):
µdj(X’)= ̅̅̅̅̅̅̅̅,(7)
где – операция максимума; – операция минимума;– функция
принадлежности фактора xi нечеткому терму aijp, i= ,,.

Нечеткое множество, отражающее уровень пожарной опасности ВЛ и
соответствующее входному вектору воздействующих факторов Х’,
определяется выражением (8):

⋃∫()(8)
где  – операция объединения нечетких множеств;– функция
принадлежности уровня пожарной опасности короткого замыкания в ВЛ
нечеткому терму dj.

При описании переменных используются лингвистические переменные с
соответствующими нечеткими множествами на заданной области определения.
Все этапы применения теории нечетких множеств для анализа уровня
пожарной опасности ВЛ описаны на примере линии, выполненной
неизолированными проводами марки А–25, в котором в качестве входных
переменных используется величина тока короткого замыкания и
быстродействие электрической защиты линии, в качестве выходной
переменной – уровень пожарной опасности (вероятность возникновения
источника зажигания при коротком замыкании проводов).
При формировании базы правил были использованы результаты,
полученные в ходе проведения экспериментальных исследований влияния
различных параметров на пожарную опасность воздушных линий.
Матрица правил (таблица 3) и сформированные на ее основе правила
составляют основу системы нечеткого логического вывода.
Таблица 3 – Матрица правил для оценки уровня пожарной опасности
воздушной линии электропередачи напряжением до 1000 В
Величина тока
Быстродействие защиты
МалаяСредняяВысокая
Быстро сработалаНизкийНизкийСредний
СработалаНизкийСреднийВысокий
Отказ или превышение
СреднийВысокийВысокий
времени срабатывания

В таблице 4 представлены характеристики функций принадлежности.
Диапазоны токов короткого замыкания связаны со значениями, при которых
образуются частицы различных размеров, отличающиеся способностью
инициировать зажигание (как указано ранее). Характеристика быстродействия
защиты выбрана в соответствии с требованиями ПУЭ. Выражение уровня
пожарной опасности ВЛ принято в единицах вероятности, отражающих
количество возгораний, к которым привело воздействие определенного
сочетания значений величин тока и длительности короткого замыкания.

Таблица 4 – Характеристика входных и выходных переменных
Тип функцииЗначения параметров
НаименованиеТерм-множества
принадлежностифункции принадлежности
МалаяZ[0 120 140]
Величина тока
СредняяP[120 150 170 180]
замыкания
БольшаяS[170 180 200]
Быстро сработалаZ[0 1,5]
СработалаР[1,5 3 5]
БыстродействиеОтказ или
защитыпревышение
S[4 5 10]
времени
срабатывания
УровеньНизкий[0 1 2]
пожарнойСреднийР[1 2 4 5]
опасностиВысокий[4 5 8 10]
На рисунке 5 приведена минимаксная поверхность, отображающая
влияние входных переменных на значение выходной переменной «Уровень
пожарной опасности».

Рисунок 5 – Поверхность, отображающая влияние входных переменных
на выходную переменную

Данная поверхность является результатом работы всех правил
нечеткого вывода (при дефаззификации методом центра тяжести).
Область определения величины тока ограничена значением в 300 А, т.к.
уже при значениях тока 260 – 280 А (для проводника сечением 70 мм 2)
образуются частицы с высокой зажигательной способностью.
Обобщая изложенное выше, уровень пожарной опасности воздушной
линии электропередачи определим как функцию нескольких переменных:
(9)
где F – уровень пожарной опасности; Iкз – величина тока короткого
замыкания, А; tкз – длительность короткого замыкания, с; Sd – сечение
провода, мм2.

Учитывая сформулированные критерии определения уровня пожарной
опасности при коротком замыкании проводов ВЛ до 1000 В, зависимость (9)
можно представить как:
.(10)

{

Таким образом, возможность возникновения источников зажигания при
эксплуатации ВЛ напряжением до 1000 В определяется по алгоритму,
являющемуся основой методики оценки пожарной опасности ВЛ и
изображенному на рисунке 6.

Рисунок 6 – Алгоритм определения возможности возникновения
источников зажигания
Оценка пожарной опасности короткого замыкания сводится к
определению возможности образования источников зажигания в соответствии
со следующими этапами (графическая интерпретация представлена на рисунке
7):

Рисунок 7 – Этапы оценки пожарной опасности короткого замыкания

1. Рассчитываются токи короткого замыкания в различных точках ВЛ.
Строится график функции изменения величины тока от длины участка ВЛ
между ТП и точкой замыкания (Iкз=f(L)).
2. По паспортным времятоковым характеристикам аппарата защиты (tS.F =
f(I)) и графику функции строится зависимость времени срабатывания от длины
воздушной линии (tS.F = f(L)).
3. По графику функции tS.F = f(L) определяется зона защиты (Lзащ)
аппарата, установленного в начале ВЛ, в которой обеспечивается время
срабатывания не более 5 с.
4. Определяются граничные значения токов короткого замыкания (Iнзв и
Iнзн)в незащищенной зоне.
5. Значения токов короткого замыкания Ii в незащищенной зоне (
) сравниваются с величиной минимального пожароопасного значения
тока Iп.о. В случаях, когда, возможно образование источников
зажигания. Следовательно, необходимо принять меры по предотвращению их
образования.
Далее проанализированы факторы, влияющие на вероятность
возникновения источников зажигания при схлестывании проводов, и на этой
основе предложена функциональная схема устройства, обеспечивающего
предотвращение образования источников зажигания.
Анализ факторов, превращающих схлестывание проводов в источник
создания энергии воспламенения, позволил сделать вывод о том, что разработка
устройства, предназначенного для обеспечения пожарной безопасности
воздушных линий напряжением до 1000 В при схлестывании проводов,
должна основываться на:
– непрерывном измерении скорости ветра в период повышенной
пожарной опасности;
– измерении тока короткого замыкания;
– контроле времени существования короткого замыкания.
С учетом изложенного была разработана функциональная схема
устройства, представленная на рисунке 8, на которое получен патент РФ
№2740025 на изобретение.

Рисунок 8 – Функциональная схема устройства обеспечения пожарной безопасности ВЛ
при схлестывании проводов:
1 – питающий трансформатор; 2 – аппарат защиты (автоматический выключатель);
3 – токоограничивающий блок; 4 – четырехпроводная трехфазная сеть;
5–7 – трансформаторы тока; 8 – логический элемент «И»; 9 – блок управления; 10 – блок
измерения тока короткого замыкания; 11 – блок выдержки времени; 12 – блок измерения
скорости ветра
Токоограничивающий блок 3 предназначен для ограничения тока
короткого замыкания без отключения электроснабжения потребителей.
Ограничение тока происходит до величины (с учетом сечения фазных
проводов), при которой не образуются источники зажигания.
Блок измерения токов короткого замыкания 10 осуществляет измерение
величин этих токов.
Блок измерения скорости ветра 12 обеспечивает контроль величины этой
скорости, и, если скорость ветра превысит определенную величину, на его
выходе появляется логический сигнал, подаваемый на один из входов
элемента «И» 8. При наличии на другом входе элемента «И» 8 сигнала от
блока измерения токов короткого замыкания 10 на выходе элемента «И» 8
появляется логический сигнал, инициирующий (через блок управления 9)
ограничение тока короткого замыкания. Блок управления 9 с учетом сечения
фазных проводов, значения которых были введены при установке
предлагаемогоустройстванасоответствующейлинии,включает
токоограничивающий блок 3, устанавливая при этом ток в линии, при котором
не образуются источники зажигания.
Если на входе блока измерения токов короткого замыкания 10 через 5 с
не исчезает сигнал (контроль времени осуществляет блок выдержки времени
11), то с выхода блока выдержки времени 11 поступает команда на
отключение аппарата защиты 2 в начале линии.
Таким образом осуществляется работа устройства предотвращения
возникновения источников зажигания при схлестывании проводов ВЛ
электропередачи напряжением до 1000 В.
Заключение содержит констатацию основных научных и практических
результатов работы.
В приложениях представлены: Методика оценки пожарной опасности
ВЛ напряжением до 1000 В, копии патентов, акты внедрения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В работе предложено новое решение в обеспечении пожарной
безопасности ВЛ электропередачи напряжением до 1000 В при коротких
замыканиях, вызванных схлестыванием проводов, состоящее в разработке
методики оценки пожарной опасности ВЛ, связанной с образованием
источников зажигания при коротких замыканиях, а также ставшее основой для
разработки устройства, обеспечивающего предотвращение образования
источников зажигания.
2. Разработана экспериментальная установка (патент РФ №191656 на
полезную модель) и методика экспериментального определения влияния
параметров режима короткого замыкания (величин тока и длительности
короткого замыкания, площади поперечного сечения провода) на образование
частиц расплавленного металла.
3. Впервые получены зависимости, характеризующие совокупное
влияние величин тока и длительности короткого замыкания на процесс
образования источников зажигания для алюминиевых проводов различного
сечения, а также установлены минимальные значения токов короткого
замыкания для проводов различного сечения, при которых уже образуются
источники зажигания.
4. Предложены математическая модель и алгоритм определения
вероятности возникновения источников зажигания при коротких замыканиях в
ВЛ напряжением до 1000 В, что позволяет осуществлять оценку пожарной
опасности этих ВЛ.
5. Разработаноустройство,обеспечивающеепредотвращение
образования источников зажигания при схлестывании проводов ВЛ
напряжением до 1000 В, на которое получен патент РФ №2740025 на
изобретение.