Повышение эффективности функционирования открытой системы сбора и отвода поверхностных сточных вод

Во введении обоснована актуальность исследования, указана степень
разработанности проблемы, сформулированы научная гипотеза, цель и задачи исследования,
определены объект и предмет исследования, представлены научная новизна, теоретическая
и практическая значимость работы, методология и методы исследования, положения,
выносимые на защиту, а также приведена информация об апробации результатов
исследования, объёме и структуре работы.
В первой главе приведён анализ отечественных и зарубежных нормативов и
подходов по расчёту системы сбора и отведения ПСВ, определены различия.
Проектирование систем отведения и очистки ПСВ в России регламентируется
сводами правил СП 42.13330.2016 «Градостроительство. Планировка и застройка городских
и сельских поселений. Актуализированная редакция СНиП 2.07.01-89*», СП 32.13330.2018
«Канализация. Наружные сети и сооружения. СНиП 2.04.03-85». Они содержат общие
требования к организации систем отведения и очистки поверхностных сточных вод, а также
основные формулы для определения расходов дождевого стока в сети дождевой канализации
«методомпредельныхинтенсивностей»,необходимыедляподборадиаметров
трубопроводов.
Для конкретных инженерных расчётов, в том числе гидравлического расчёта
самотёчных систем отведения ПСВ, используется Методическое пособие «Рекомендации по
расчёту систем сбора, отведения и очистки поверхностного стока с селитебных территорий,
площадок предприятий и определению условий выпуска его в водные объекты» Дополнение
к СП 32.13330.2012, разработанное АО «НИИ ВОДГЕО» и различные таблицы для
гидравлического расчёта.
Из действующих на территории Российской Федерации(РФ) нормативных
документов следует, что открытые системы водоотвода ПСВ в нашей стране имеют
ограниченную область применения и рекомендованы к проектированию в районах
малоэтажной жилой застройки, а также при дорожном строительстве. Как правило, для этого
используются бетонные или железобетонные лотки различного сечения (треугольного,
прямоугольного, полукруглого или трапецеидального), кюветы, которые размещают по
сторонам проезжей части дорог, а также нагорные канавы. При их проектировании
гидравлический расчёт, выполняемый с целью подбора сечений лотков, осуществляется
«методом предельных интенсивностей» аналогично расчёту закрытой системы дождевой
канализации с использованием таблиц Лукиных.
Расчётные расходы дождевых вод , л/с, следует определять в соответствии с
методом предельных интенсивностей:
Если доля водонепроницаемых поверхностей превышает 30% общей рассматриваемой
площади, то расчёт проводят при постоянном коэффициенте стока:
20 × 20р × ср × ×
=⁄ (1)

При доле водонепроницаемых поверхностей не более 30% общей рассматриваемой
площади расчёт проводят при переменном коэффициенте стока:
20 × 20р × ср × ×
=⁄ 1.2 −0.1(2)

где: 20р – интенсивность дождя для периода однократного превышения Р лет, л/(с га); –
показатель степени, зависящий от географического положения объекта водоотведения; –
расчётная площадь водосбора, га; – коэффициент, учитывающий неравномерность
выпадения дождя по площади; Zср – коэффициент стока, Т – продолжительность протекания
вод.
За рубежом, в частности, в Европе применяется стандарт BS EN 752:2017, который
декларирует, что объём пикового (максимального) сброса дождевого стока зависит от
интенсивности и длительности дождя, от площади и характера водонепроницаемых
поверхностей, а также от мер, предпринимаемых для уменьшения дождевого стока. Пиковый
расход дождевого стока рассчитывается по так называемому в этом документе
«рациональному» методу. Это наиболее широко используемый метод для проектирования
систем поверхностного стока (Chow, Maidment, and Mays, 1988).
= × × (3)
где:Q – пиковый расход стока, л/с; C – коэффициент стока, безразмерная величина; R –
модуль дождевых осадков, л/(с га); А – площадь водосбора, га.
В данной формуле используется линейная зависимость, при этом отсутствует
зависимость расхода дождевых вод от времени. Климатологические параметры (R и M5-60)
определяются по климатическим картам FS, которые были разработаны без учёта
территории Российской Федерации и её климатических особенностей.
При площади водосборного бассейна до 200 га или при продолжительности протока
дождевых вод до 15 минут согласно стандарту BS EN 752:2017 можно использовать простой
метод определения пикового расхода дождевых вод. При этом интенсивность дождя или
модуль дождевых осадков считается величиной постоянной. Установленный модуль
дождевых осадков зависит от таких факторов, как продолжительность протока дождевых вод
в бассейне водосбора и анализ местных характеристик дождей. Несмотря на то, что метод,
основанный на максимальных расходах, может использоваться при проектировании
коллекторов дождевой и общесплавной канализации, он не является методом создания
самого гидрографа. В связи с этим зарубежными исследователями были предложены
корректировки метода для его дальнейшего использования в качестве основы гидрографа.
Преобразованный «рациональный» метод, описанный Chow, Maidment and Mays
(1988), является примером одного из таких методов, который можно использовать на
небольших водосборных площадях. На основе вышесказанного можно сделать вывод о том,
что расчётные формулы документа BS EN 752:2017 использовать при разработке проектной
документации и производстве расчётов сетей дождевой канализации на территории РФ
невозможно из-за их несоответствия установленным в нашей стране нормам и принятым
методическим основам проектирования и условиям эксплуатации.
Анализ российского программного обеспечения для гидравлического расчёта системы
сбора и отвода поверхностных сточных вод выявил невозможность построения электронных
моделей и производства гидравлических расчётов открытых каналов системы водоотвода
поверхностных сточных вод в соответствии с требованиями нормативных документов РФ. В
связи с этим были изучены возможности всемирно известных программных продуктов ПО
«Mike Urban» и ПО «Bentley», которые используют зависимости, приведённые в
«рациональном» методе. В целом анализ зарубежных и отечественных методов расчёта
систем ПСВ показал, что невозможно применение к нормативным документам РФ методик
расчёта систем водоотвода ПСВ, используемых в иностранном программном обеспечении,
поскольку в своей основе они содержат другие математические зависимости и
климатические параметры.
Вовторойглавеприведенырезультатыисследованияконструктивныхи
гидравлических характеристик системы сбора и отвода поверхностных сточных вод (на
примере системы водоотвода АСО Qmax) и анализ алгоритма программного обеспечения для
её расчёта. Система водоотвода АСО Qmax относится к открытой системе каналов (лотков)
для сбора и отведения поверхностных сточных вод, формирующихся при выпадении
атмосферных осадков. Выпускается по технологии ACO Industries Tabor s.r.o. Prumyslova
1158 391 01 Sezimovo Usti, Czech Republic (Чешская Республика). На рисунке 1 приведён
внешний вид открытых каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax, выпускаемых из
полиэтилена средней плотности, длина модулей 2 м. Номенклатура АСО Qmax включает 6
типоразмеров, в том числе круглого и овоидального сечения от 150 до 900 мм, что
обеспечивает достаточно большой диапазон выбора размера каналов при проектировании
открытых самотёчных систем отведения ПСВ при выпадении дождей различной
интенсивности.

Рисунок 1 — Система водоотвода АСО Qmax
В таблице 1 приведены преимущества системы водоотвода АСО Qmax перед
традиционными бетонными лотками.
Таблица 1 – Преимущества системы водоотвода АСО Qmax перед традиционными
бетонными лотками

ХарактеристикиACO Qmax

− Монолитный корпус канала со специальными рёбрами
жёсткости.
Прочность− Арочная конструкция верхней части канала обеспечивает
неразрывность армирования плиты покрытия дорожного
полотна.
− Пропускная способность в 2 раза больше, чем у традиционных
Эффективность
каналов.
− Использование двухметровых элементов с соединением
раструбного типа ускоряет процесс монтажа.
Экономичность− Низкая масса каналов (в 7 раз ниже относительно аналогов)
позволяет отказаться от использования грузоподъёмной техники
при монтаже.
− Водоприёмная решётка надёжно вмонтирована в обойму канала.
− Уплотнениераструбногосоединенияобеспечивает
Надёжностьгерметичность трубопровода.
− Устойчивость к воздействию химических реагентов.
− Срок службы – до 50 лет.
− Лёгкий доступ к лотку канала по всей его протяжённости для
Эксплуатация
технического обслуживания.
Благодаря герметичному соединению каналов система водоотвода АСО Qmax
исключает возможность инфильтрации дождевого стока в грунт. Серия лотков системы
водоотвода ACO Qmax выпускается в соответствии с документом BS EN 1433:2002 Drainage
channels for vehicular and pedestrian areas. Classification, design and testing requirements,
marking and evaluation of comformity и сертифицирована в РФ на максимальный класс
нагрузки F900. Анализ алгоритма программного обеспечения гидравлического расчёта
системы водоотвода ACO Qmax показал, что программа ACO Hydraulic Design используется
с целью подбора сечения каналов для отвода дождевых (ливневых) вод с заданной
территории.
Для анализа методики, используемой в программном обеспечении при расчёте
системы водоотвода ACO Qmax, и сравнения полученных результатов с российскими
требованиями, в исходные данные были введены параметры расчёта по требованиям
СП 32.13330.2018 «Канализация. Наружные сети и сооружения. СНиП 2.04.03-85» и
Методического пособия «Рекомендации по расчёту систем сбора, отведения и очистки
поверхностного стока с селитебных территорий, площадок предприятий и определению
условий выпуска его в водные объекты» Дополнение к СП 32.13330.2012, разработанного
АО «НИИ ВОДГЕО».
Определениепринятогозначениякоэффициенташероховатостиканаловв
программном обеспечении ACO Hydraulic Design проводилось на основе разработанного
алгоритма на языке Visual Basic for Application (VBA) с использованием таблиц и функции
подбора MS Excel. Исходными данными для расчёта являлись: скорость воды (v), расход (q)
и наполнение трубопровода (h/d). Расчёт проводился по формуле Маннинга. Анализ
методики, используемой при расчёте в программе ACO Hydraulic Design показал, что в её
основе лежат зависимости неравномерного движения. Ниже на рисунке 2 приведены
результаты расчёта значения коэффициента шероховатости канала, используемого в
программе ACO Hydraulic Design (графический вид).
0,0250

0,0200
шероховатости, n
Коээфициент

0,0150

0,0100

0,0050

0,0000
050100150200250300
Длина канала, м
Рисунок 2 — Расчёт значения коэффициента шероховатости канала, используемого в
программе ACO Hydraulic Design.
Установлено, что значения коэффициента шероховатости канала при проведении
расчёта в программе ACO Hydraulic Design не являются константой. Результаты расчёта
показывают, что коэффициент шероховатости по формуле Маннинга изменяется в диапазоне
значений [0,0088; 0,0229].

В третьей главе приведены результаты разработки алгоритма программы расчёта
расхода и подбора необходимых диаметров коллекторов для отведения поверхностного
стока на основе российских нормативов на языке Visual Basic for Application с
использованием возможностей MS Excel.
Блок-схема работы алгоритма по подбору необходимых диаметров для системы
водоотведения поверхностных сточных вод приведена на рисунке 3.

Рисунок 3 — Блок схема работы алгоритма по расчёту расходов и подбору
необходимых диаметров для системы водоотведения поверхностных сточных вод
Для учёта всего сортамента каналов системы ACO Qmax в работе блока
гидравлического расчёта предусмотрена возможность расчёта овоидального типа труб.
Формулы зависимости площади живого сечения ω, гидравлического радиуса R и наполнения
h/d овоидального типа труб были получены на основании стандартных соотношений
размеров (представлены на рисунке 4). Это, в свою очередь, позволило уточнить удельные
гидравлические параметры овоидального типа труб (приведено в таблице 2).
(D)

Рисунок 4 – Соотношение стандартных размеров труб овоидального сечения

Таблица 2 – Значения гидравлических характеристик в зависимости от степени наполнения
трубопровода овоидального типа.
СтепеньЗначение χЗначение R
Значение ω в долях d2
наполнения h/dв долях d
0,10,02210,39120,0566
0,20,05990,62510,0958
0,30,10830,84530,1281
0,40,16451,05620,1558
0,50,22641,26120,1795
0,60,29161,46270,1993
0,70,35811,66290,2154
0,80,42241,87040,2258
0,90,47762,11300,2260
1,00,51052,64330,1931
На основе разработанного алгоритма былапроведена оценка возможности
применения программы ACO Hydraulic Design для выбора диаметров каналов с учётом
нормативных требований Российской Федерации. Сравнение результатов расчёта алгоритма
на основе российских нормативов и программы ACO Hydraulic Design приведены на
рисунках 5-7.
Анализ результатов расчёта расходов дождевых вод показывает, что бóльшие
значения были получены по программе ACO Hydraulic Design. Это является следствием того,
чтометодпредельныхинтенсивностейосновываетсянаформулесостепенной
зависимостью, в то время как значение удельного расхода дождевых вод в программе ACO
Hydraulic Design является константой.
Рисунок 5 – Результаты расчёта расхода дождевого стока рациональным методом по
BS EN 752:2017 и методом предельных интенсивностей по СП 32.13330.2018.

Рисунок 6 – Продольный профиль канала, построенный по результатам расчёта по
методу предельных интенсивностей согласно СП 32.13330.2018

Рисунок 7 – Продольный профиль канала, построенный по результатам расчёта
рациональным методом согласно BS EN 752:2017
Анализ работы программного обеспечения ACO Hydraulic Design показал, что в своей
основе оно использует упрощённую линейную формулу расчёта расхода дождевых вод.
Интенсивность дождя в ней не зависит от его продолжительности. Данный момент
противоречит расчётным формулам, приведённым в СП 32.13330.2018, которые используют
в своей основе степенные зависимости, при этом удельный расход падает в зависимости от
времени.
Поэтому наблюдаются достаточно серьёзные расхождения в значениях удельного
расхода, которые, в свою очередь, дают расхождение при определении значения общего
расхода с водосборной территории и, как итог, имеются значительные расхождения в
определении диаметров каналов.
Сделан вывод о том, что программу ACO Hydraulic Design невозможно использовать
и адаптировать в соответствии с нормативными документами РФ. На текущий момент
отсутствует методика гидравлического расчёта для открытой системы водоотвода ACO
Qmaxна основе нормативных требований СП 32.13330.2018, а также таблицы
гидравлических характеристик трубопроводов. Для их разработки были проведены
экспериментальные исследования.

В четвёртой главе приведены результаты экспериментальных исследований
гидравлическиххарактеристиктрубопроводасистемыводоотводаACO Qmax.
Исследования проводились в лаборатории Гидравлики и гидромеханики НИУ МГСУ при
различных гидравлических режимах на специальном стенде, представленном на рисунке 8.

Рисунок 8 – Экспериментальный стенд НИУ МГСУ для определения гидравлических
характеристик каналов АСО Qmax
В ходе исследования использовалось следующее оборудование:
лабораторный канал, оборудованный домкратной системой для изменения
уклона и электромагнитным расходомером;
электронный шпиценмасштаб (датчик уровня для измерения глубины потока);
скоростемер микрокомпьютерный (микровертушка).
В лабораторный канал был установлен гофрированный трубопровод системы АСО
Qmax.Надомкратноммеханизмелабораторногоканалаустанавливалсяуклон
соответственно 0,5% и 1%. Расход замерялся электромагнитным расходомером. На
протяжении всей длины трубопровода в верхней его части были вырезаны технологические
отверстия, через которые производились замеры глубины потока электронными датчиками
уровня. В расчётах использовалась глубина потока, свободная от начальных возмущений,
вызванных внезапным сужением потока при входе в трубопровод. Измерения скорости
также производились на участке, расположенном на достаточном удалении от входа, где
течение стабилизируется и может считаться равномерным.
Трубопровод ACO Qmax имеет рёбра жёсткости, которые являются вогнутыми
внутри, в области лотка. Поэтому эксперимент проводился как для чистого канала, так и для
«заиленного».Дляимитациичастичного заиливания нижнейчаститрубопровода
гофрированные складки в придонной области и полые опоры были заполнены плиточным
клеем.
На рисунке 9 представлены осреднённые данные по наполнению каналов, а на
рисунке 10 – скорости течения жидкости.
0,8
0,7
Наполнение . h/d

0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
102030405060708090
Расход Q,м3/час
i=0.005i=0.01i=0.005 заил.i=0.01 заил.

Рисунок 9 – Изменение наполнения трубопровода в зависимости от расхода при
различных уклонах h⁄d = f(Q)
0,8
Скорость потока V, м/с

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3
102030405060708090
Расход, Q, м3/час
i=0.005i=0.01i=0.005 заил.i=0.01 заил.

Рисунок 10 – Сопоставление экспериментальных значений средних скоростей течения
в заиленном и незаиленном трубопроводах
Из графиков видно, что отсутствует ярко выраженное различие в характеристиках при
чистом канале и с учётом фактора заиливания. Основное сопротивление в канале создают
регулярно расположенные рёбра жёсткости. Обработка экспериментальных данных также
показала, что значение шероховатости мало изменяется в зависимости от уклона и
наполнения и представлена на рисунке 11.
0,026
шероховатости по
Коээфициент

Маннингу, n

0,022

0,018

0,014
0,20,30,40,50,60,70,8
Наполнение канала, h/d
Заиленный каналЧистый канал

Рисунок 11 – Изменение шероховатости в зависимости от наполнения трубопровода.
Рекомендуемое значение шероховатости по Маннингу, полученное в результате
обработки опытных данных, составляет n=0,022 – 0,024. При этом в программу для расчёта
АСО Qmax заложено меньшее значение, равное 0,0189. Поэтому не рекомендуется
использовать данный программный комплекс.
Установлено, что частичное заиливание трубопровода в пределах гофра лотковой
части практически не оказывает влияния на его пропускную способность.

В главе 5 приведена методика гидравлического расчёта систем водоотвода АСО
Qmах для сбора и отведения поверхностных сточных вод.
Основные положения методики:
1. В качестве исходных данных для выполнения гидравлических расчётов системы
водоотведения, проектируемой из открытых каналов (лотков) системы водоотвода ACO
Qmaxрекомендуетсяиспользоватьгидрометеорологическиеданныемноголетних
наблюдений за атмосферными осадками на территории различных климатических районов
Российской Федерации, а также данные инженерно-гидрометеорологических изысканий,
выполненные на объекте строительства.
2. Расчёт самотёчных открытых каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax
производится по формулам установившегося равномерного движения:
= × × 1000(4)
= √ × (5)
где: – расход воды, л/с; – площадь живого сечения, м2; – скорость движения
воды, м/с; – коэффициент Шези (сопротивления), – гидравлический радиус, м; –
гидравлический уклон.
Коэффициент Шези С определяется по формуле Маннинга:
С = 1/6(6)

где n – коэффициент шероховатости с учётом условий заиления лотковой части
открытых каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax по Маннингу составляет 0,022 –
0,024.
3. Исследования показали, что наименьшие диаметры каналов (лотков) системы
водоотвода АСО Qmax круглого сечения согласно СП 32.13330.2018 следует принимать для
дождевой уличной сети – 250 мм, для внутриквартальной – 200 мм. Наименьшие уклоны
открытых каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax следует принимать в
соответствии с данными таблицы 5 пункта 5.5.2 СП 32.13330.2018.
4. Расходы дождевых вод, необходимые для подбора размеров (диаметров)
самотёчных каналов системы водоотвода ACO Qmax, отводящих поверхностные сточные
воды в централизованные системы дождевой канализации поселений или в водные объекты,
определяются методом предельных интенсивностей по формуле:
· 1.2 ·
=(7)
1.2 −0.1

гдеZ mid– среднеезначениекоэффициента(покрова), характеризующего
поверхность бассейна стока,
A– климатические параметры, характеризующие интенсивность и
nпродолжительность дождей в районе строительства;

F– расчётная площадь стока (водосбора), га
tr– расчётная продолжительность дождя, равная продолжительности
протекания дождевых вод по поверхности и каналам водоотвода АСО
Qmax до расчётного участка (сечения), мин.
Среднее значение коэффициента Zmid определяется как средневзвешенная величина в
зависимости от коэффициентов i, характеризующих поверхность водосбора застраиваемой
территории в границах землеотвода.
5. Расчётная продолжительность протекания дождевых вод по поверхности, каналам
(лоткам) и трубам tr до расчётного створа определяется по формуле:
= + + (8)
гдеt con– время поверхностной концентрации дождевого стока, мин, при наличии
внутриквартальной дождевой сети принимается 3-5 мин;
t can– продолжительность протекания дождевых вод по открытым каналам
(лоткам) системы водоотвода АСО Qmax до рассчитываемого сечения,
мин, определяется по формуле:
= 0,021 ∑ / (9)
где 0,021 – коэффициент пересчёта.
Установлено, что для открытых каналов системы водоотвода АСО Qmax
коэффициент пересчёта следует принимать 0,017, в связи с тем, что коэффициент
шероховатости каналов уже учтён в формулах, использованных при составлении таблиц для
гидравлического расчёта системы водоотвода АСО Qmax для сбора и отведения
поверхностных сточных вод.
lcan – длина участков каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax, м; νcan –
расчётная скорость течения на участке каналов (лотков) системы водоотвода АСО Qmax, м/с,
принимается в соответствии с уклоном лотков по таблицам гидравлического расчёта; tp –
продолжительность протекания дождевых вод по трубам (при проектировании закрытой
системы дождевой канализации), мин определяется по формуле:
= 0,017 ∑ / (10)
где – длина расчётных участков коллектора, м; vp – расчётная скорость течения на
отдельных участках, м/с, принимается в соответствии с гидравлическим расчётом сети
(выполняется по таблицам для гидравлического расчёта канализационных сетей с учётом
материала трубопроводов).
ПриподключенииканаловсистемыводоотводаАСОQmaxкколодцу
централизованной системы дождевой канализации продолжительность протекания дождевых
вод по трубам tp принимается равной 0.
На основе экспериментальных данных и полученных гидравлических характеристик
были разработаны таблицы гидравлического расчёта для всего сортамента каналов системы
ACO Qmax, включая каналы овоидального сечения. Расчёт проводился с использованием
разработанного в рамках данной диссертационной работы алгоритма гидравлического
расчёта. Шаг наполнения и уклона сети аналогичны таблице Лукиных.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Исследованы конструктивные и гидравлические характеристики инновационной
системы сбора и отвода поверхностных сточных вод АСО Qmax.
Установлено, что система водоотвода АСО Qmax обладает рядом преимуществ,
которые выделяют её по отношению к стандартным решениям в части отвода поверхностных
сточных вод: транспортабельность, монтаж, обслуживание и срок службы. Однако
применениюданноговидаконструкцийпрепятствуетотсутствиеметодикиих
гидравлического расчёта, в том числе таблиц для подбора сечений (диаметров) каналов,
которая бы удовлетворяла требованиям российской нормативно-методической базы
проектирования систем отведения ПСВ и реальному проектированию.
Вэтойсвязивработевпервыепроведеныисследованиегидравлических
характеристик трубопроводов, каналов (лотков) инновационной системы водоотвода АСО
Qmax, разработаны новые принципы их расчёта с учётом адаптации для российских условий
и нормативных требований и дано обоснование их параметров путём экспериментального и
теоретического моделирования процессов.
2. Сделан вывод о том, что программу ACO Hydraulic Design невозможно
использовать и адаптировать в соответствии с нормативными документами РФ для
проведения гидравлических расчётов коллекторов сетей ливневой канализации на
территории городов и поселений России. Уточнены формулы расчёта овоидального типа
труб с целью включения их в алгоритм гидравлического расчёта. Была проведена оценка
возможности применения алгоритма расчёта программы ACO Qmax для выбора диаметров
каналов с учётом нормативных требований Российской Федерации.
Сравнение результатов определения расходов поверхностного стока, полученных
согласно нормативному документу BS EN 752:2017 и по российским нормативно-
методическим документам показало невозможность применения формул европейского
стандарта BS EN 752:2017 для создания гидравлической электронной модели программного
обеспечения расчётов в соответствии с требованиями российских нормативов.
3. Выполнены экспериментальные исследования гидравлических характеристик
гофрированного трубопровода АСО Qmax. Значение шероховатости по Маннингу,
полученное в результате обработки опытных данных составило n = 0,022 – 0,024.
Установлено, что частичное заиливание канала в пределах гофра лотковой части
практически не оказывает влияния на его пропускную способность.
4. Приведённая в работе методика гидравлического расчёта открытых каналов
системы водоотвода поверхностных сточных вод и таблиц их гидравлического расчёта
позволяет проектировать и применять инновационные системы сбора и отвода ПСВ АСО
Qmax на территории России.

Рекомендации и перспективы дальнейшей разработки темы:
1.Усовершенствованиеметодикирасчётаосновныхпараметровработыи
конструктивныхэлементовинженерныхсооруженийсистемсбораиотведения
поверхностных сточных вод, учитывающих изменение коэффициентов стока в связи с
увеличением плотности городской застройки, применением новых водопроницаемых
покрытий, высокотехнологичных элементов и новых систем сбора и отвода дождевых
стоков.
2. Предложения при актуализации СП 32.13330.2018 «Канализация. Наружные сети и
сооружения» СНиП 2.04.03-85 в части проектирования инновационных систем водоотвода
поверхностных сточных вод из полимерных материалов.
3. Проведение гидравлических испытаний эксплуатируемых систем водоотвода АСО
Qmax с целью совершенствования их конструкции и работы и разработки регламента
эксплуатации.