Введение.

Глава 1. Современное состояние методов оценки напряженно-
деформированного состояния массивов грунта при взаимодействии с
армирующими конструкциями.

1.1 Способы и область применения различных методов укрепления
грунтовых оснований

1.2 Методы расчета армированных грунтовых оснований

1.3 Выводы по главе 1

Глава 2. Реологические свойства грунтов и описывающие их уравнения.

2.1 Основные понятия и определения реологии

2.2 Реологические модели и уравнения

Глава 3. Контактная задача взаимодействия длиной сваи с многослойным
массивом грунта.

3.1 Введение

3.2 Методы определения осадок одиночных свай (обзор)

3.4 Решение задачи с учетом нелинейных свойств грунтов

3.5 Решение задачи с учетом реологических свойств грунтов

3.6 Выводы по главе 3

Глава 4. Контактная задача взаимодействия длиной сваи с массивом грунта в
составе свайно-плитного фундамента

4.1 Методы определения осадок свайных фундаментов (обзор)

4.2 Решение поставленной задачи в линейной постановке

4.3 Выводы по главе 4
Глава 5. НДС насыпных грунтов, армированных грунтовыми сваями в
составе свайно-плитных фундаментов

5.1 Технология изготовления грунтовой сваи в насыпных грунтах и ее
экспериментально-теоретическое обоснование

5.2 Взаимодействие грунтовой сваи с окружающим насыпным грунтом в
составе свайно-плитного фундамента

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Список литературы.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Первая глава посвящена обзору современного состояния методов оценки напряженно-деформированного состояния массивов грунта при взаимодействии с армирующими конструкциями. Описаны способы и область применения различных методов укрепления грунтовых оснований, методы расчета.
Отмечается, что в Российской Федерации методы расчета армированных оснований и грунтовых массивов существенно продвинулись за счет таких

1. Закон Ньютона для нахождения скорости угловой деформации: i  i ,
(1)
(2)
(t)
где (t) – переменная вязкость грунта при сдвиге.
t При упрочнении: (t) 0 e
При разупрочнении: (t) 0 et
где α и β – реологические коэффициенты упрочнения и разупрочнения.
ученых как: Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Попсуенко И.К., Федоровский В.Г, Безволев С.Г. и многие другие.
В своих работах З.Г. Тер-Мартиросян предложил новые методы преобразования слабых оснований и их расчетно-теоретическое обоснование. Вторая глава посвящена описанию реологических свойств грунтов, и
их математической формулировке.
Как известно, под ползучестью грунта подразумевается процесс
деформирования грунта, который продолжается во времени при постоянной нагрузке. В принципе все реальные тела в той или иной мере обладают свойством ползучести. Реологические свойства могут проявиться по-разному в зависимости от величины приложенной нагрузки и температуры образца. Повсеместно наблюдаются реологические явления в грунтах и горных породах. Образование селевых потоков, образование оползней, течение ледников и т. д. характеризуются реологическими процессами, которые можно наблюдать за промежутки времени от нескольких часов до нескольких столетий.
Изучением вопроса ползучести грунтовой среды занимались разные ученые, среди которых Вялов С.С., Маслов Н.Н., Арутюнян Н.Х., Месчян С.Р., Тер-Степанян Г.И., Цытович Н.А., Тер-Мартиросян З.Г., Зарецкий Ю.К., Тер- Мартиросян А.З., Гольдин А.Л. и др.
Для описания реологических свойств грунтов широко используются следующие модели, которые применяются также и в инженерной практике:
2. Актуализированная модель Тимошенко для описания скорости сдвиговой деформации грунтовой среды по З.Г. Тер-Мартиросяну:
*
 i  i (4)
i (t) *  ii
(3)
где* tgc

    i  i i* 
3. Уравнение Нортона-Бейли для определения скорости сдвиговой деформации:
( 5 )
i
4. Уравнение А.З. Тер-Мартиросяна для нахождения скорости угловой
деформации с учетом упрочнения, где в качестве упрочнения вводится сама деформация γ. Как отмечает в своих работах Работнов Ю.Н. такое представление функции упрочнения является наилучшим.
1m  
 * e e 
i ab (6)
0
Стоит также отметить, что уравнение (6) единственное, которое
учитывает все три кривые реологии при одних параметрах (релаксация, ползучесть и кинематический сдвиг). Также необходимо отметить, что данное уравнение учитывает эффект одновременного упрочнения и разупрочнения глинистых грунтов. Эффект одновременного упрочнения и разупрочнения, отмечающийся в глинистых грунтах, описывается в работах Вялова С.С., Гольдштейн М.Н., Маслова Н.Н., Тер-Мартиросяна З.Г., Месчяна С.Р.
5. При параллельном соединении вязких и упругих элементов получаем реологическую модель Кельвина-Фойгта:
  G (7)
6. При последовательном соединении вязких и упругих элементов последовательно, приходим к модели Максвелла и к уравнению состояния вида:
     G  ( 8 ) 7. Упруговязкопластическая модель Бингама-Шведова для нахождения
скорости угловой деформации имеет вид:
     *   ( 9 ) G

Рис. 1. Расчетная схема взаимодействия сваи с многослойным грунтовым цилиндром
касательных напряжений на боковой поверхности можно определить, учитывая сдвиговые деформации грунтового массива вокруг сваи:
где
V (r)dr (14) G
(r) а (15) аr
Третья глава посвящена количественной оценке взаимодействия длиной сваи с окружающим и подстилающим грунтами аналитическим методом с учетом линейных, нелинейных и реологических свойств грунтов.
Взаимодействие одиночной сваи с окружающим и подстилающим грунтами (рис. 1).
Упругое решение.
где а – радиус сваи;  – напряжение на контуре сваи; r – координата по
горизонтальной оси.
Решив уравнение (14) с учетом (15), максимальная осадка грунта (при r
= a) равна:
Приведенный модуль сдвига многослойного окружающего грунта G находим из формулы:
i
11h (17)
Уравнение равновесия (рис. 1): NTR (10)
гдеNa2р,T2al , 1а
Ra2 р (11) 2
Выражение для а находим из условия равновесия (10) с учетом
(11).
 (рр)a (12)
(r)(r) G (13) Осадку окружающего грунта получаем, решив интеграл:
а12
2l
Осадку окружающего грунта от
V  аlnb (16)
T
а G a
G Gi l
Осадка сваи под нижним концом сваи определим, полагая, что свая действует как плоский штамп:
V р a(10)K (18)
Приравнивая (16) и (18), а также учитывая (12) получаем:
R2
где К – коэффициент, учитывающий глубину приложения нагрузки.
4G 0
pp a2 lnbрa(1)K (19) 0
1 2 2lG a 2 4G0 Выполнив преобразования, получаем:
р р р (10)KG2l (20) 1 2 2 4G lnba
где
ррA (21) 21
A  1    (1  0 )  K  G  2l (22) 4G lnba
0  a  Окончательно получаем выражение для нахождения р2 :
0  a 
Выражение для определения осадки сваи с учетом (21) имеет вид:
V рa(1)K (23)
A 4G 0
R
Решение в упруго-пластической постановке. Для описания нелинейных сдвиговых деформаций принята функция, предложенная С.П. Тимошенко, актуализированная применительно для грунтовой среды З.Г. Тер- Мартиросяном, которая имеет вид:
(r)(r) * (24) G (*)
где (r) – угловая деформация; G – приведенный модуль сдвига
многослойного массива грунта, определяемый из (17);  и * – средневзвешенные действующее и предельное значения касательных напряжений, причем * tgc,  и с – средневзвешенные параметры
прочности.
Осаду сваи от действия касательных напряжений получаем с учетом
(14), (15) и (24), учитывая граничные условия VT  0 при r  b:

a b*  а
V ln а  (25)
T аGa*а а
Учитывая (12), после преобразования получаем окончательное выражения для определения осадки сваи:
V (pp) T 1 2
 2l* 
Это трансцендентное уравнение, в котором находится неизвестное p2 в
зависимости от p1. Данное уравнение решаем с помощью программного комплекса Mathcad. На рис. 2 представлено решение уравнения (27) при
различных радиусах сваи.
Рис. 2. График зависимости давления на пяту сваи от давления на оголовок сваи при переменных радиусах сваи
Решение с учетом реологических свойств. Для описания упруго-вязких свойств воспользуемся моделью Максвелла, полагая, что вязкость грунта переменная. То есть имеем:

 , (28)
 a2 (p  p )  a2 b12
ln 2l*  (26) 2lG aa2 (p p)
12
 2l* 
Приравнивая (26) и (18) получаем выражения для определения р2 :  a2 (p  p ) 
2aG (p  p ) b 1 2 
p 0 1 2ln 2l*  (27)
2 Gl(1 )K aa2 (p p) 012
G (t)
.
где  – скорость изменения касательных напряжений;  T/2al ;
(t) – переменный коэффициент вязкости.
Определим скорость осадки сваи, учитывая выражения (14) и (28):
a b a b
V ln ln (29)

(t) a G a
T
где G – находим из формулы (17).
Так как усилия, передаваемые на сваю, постоянны, скорость изменения давления на оголовок сваи не меняются. Исходя из этого определяем скорость изменения касательных напряжений:
 p a  22l
Скорость осадки нижнего конца сваи находим из выражения:
(30)

V  p
a(1 )K
0 ,
Приравнивая (29) и (31), а также учитывая выражения (12) и (30)
получаем:
R2
4G 0
( 3 1 )
a2 b a2 b a(1 )K
ln p ln p 0 (32)
(pp)
1 2 2l(t) a 2 2lG a 2 4G
Выполнив преобразования, получаем дифференциальное уравнение:
1 p  p 1  p
( 3 3 ) ( 3 4 )
(35)
где
2 2 (t)A (t)A A   (1   0 ) K l  1
b G 2 G 0 a l n  a 
Общее решение уравнения (33) находим по формуле:
 dt  p  dt  p (t)e (t)A 1 e (t)AdtC 2  (t)A 
Рассмотрим решение уравнения (35), когда (t)const. В таком случае:
tpt p(t)eA  1 eAdtC
2  (t)A ttt

(36)
eApeA CpCeA 11
Постоянную интегрирования С определяем из начального условия t  0 . Тогда:
C  p2 (0)  p1 . (37)

12 13 13
Окончательно получаем выражение для нахождения давления под пятой сваи:
t
p(t)p p(0)peA (38)
2121
Рассмотрим решение уравнения (38) с начальным условием, когда p2 (0) 12
находим по формуле (21) при переменных значениях  110 П, 1
 510 П, 110 П, 510 П,атакжеl30м;а0.3м;b6.5а 234
; E1 30МПа; E2 10МПа; E3 25МПа; E0 50МПа;1 2 3 0 0.35; K  0.7 (рис. 3).
Рис. 3. Графики зависимости p2 (t) при различных параметрах вязкости
окружающего грунта
Для описания процесса ползучести будем использовать переменную
вязкость с упрочнением. Изменение вязкости во времени рассмотрим при условии в виде:
(t)0 t, (39) где 0 – начальный коэффициент вязкости грунта; α – коэффициент
упрочнения грунта.
С учетом формулы (33) и (39) получаем дифференциальное уравнение,
решение которого находим с помощью Mathcad:
pp 1  p (40)
2 2 ( t)A ( t)A 00
15
Рассмотрим решение уравнения (40) при переменных значениях
1 0.10,2 100,3 500,4 1000(рис.4).
Рис.4. Графики зависимости p2 (t) при различных значениях
коэффициента упрочнения α
Осадку сваи в определенный момент времени t можно определить по
формуле:
V (t) p (t)a(10)K (41)
R2
где p (t) находим из выражения (40).
Рассмотрим решение уравнения (41) с начальным условием, когда p2 (0)
находим по формуле (21) (рис. 5).
Рис.5. Графики зависимости VR (t) при различных значениях коэффициента
упрочнения α
Для описания процесса ползучести используем реологический параметр
упрочнения. Рассмотрим решение уравнения (33), когда (t)  et , 0
используя Mathcad. В таком случае:
4G 0

et  p p (t)e0A 1
2  0et A et   et 
(43)
 dt  p  dt 
p (t)e 0etA 1 e 0etAdtC (42)
2  0et A 
где 0 – начальный коэффициент вязкости грунта; α – коэффициент
упрочнения грунта.
Выполнив преобразования, получаем:
 et 
e 0AdtC
 et
e0Ape0A CpCe0A 11
Постоянную интегрирования С определяем из начального условия при t 0. Тогда:
C(p(0)p) eA0 (44) 21
Окончательно получаем:
et 1
p(t)p p(0)peA0 (45)
Рассмотрим решение уравнения (45) при переменных значениях 1  0.10,2  0.15,3 0.20,4  0.25, когда p2 (0) находим по формуле (21) (рис. 6)
Рис. 6 Графики зависимости p2 (t) при различных значениях коэффициента упрочнения α
2121

Осадку сваи в определенный момент времени t можно определить по
формуле (41), где p (t) находим по формуле (45) (рис. 7). 2
Рис. 7. Графики зависимости VR (t) при различных значениях коэффициента упрочнения α
Рассмотрим решение уравнения (33) с учетом разупрочнения, когда
(t)  et , используя Mathcad. В таком случае: 0
(рис. 8)
 dt  p  dt 
p(t)e 0etA 1 e0etAdtC, (46)
где  0
разупрочнения грунта.
2  0et A коэффициент вязкости
  et
β – коэффициент (47)
Постоянную интегрирования С определяем из начального условия при t 0. Тогда:
1
C(p(0)p) e0A . (48)
Окончательно получаем:
1еt
p(t)p p(0)peA0 . (49)
Рассмотрим решение уравнения (49) при переменных значениях 1 0.10,2 0.15,3 0.20,4 0.25, когда p2 (0) находим по формуле (21)
– начальный
p(t)e0Ape0A Cp Ce0A.
 et  et  211
2121
грунта;
Рис. 8 Графики зависимости p2 (t) при различных значениях коэффициента разупрочнения β
Рассмотрим решение уравнения (42), где p (t) находим по формуле 2
(49)с начальным условием, когда p2 (0) находим по формуле (21) (рис. 9).
Рис. 9 Графики зависимости p2 (t) при различных значениях коэффициента разупрочнения β
Анализ полученных графиков показывает, что время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от реологических коэффициентов упрочнения и разупрочнения. Время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от выражения, описывающего процесс ползучести.

В четвертой главе рассматривается контактная задача взаимодействия длиной сваи с массивом грунта в составе свайно-плитного фундамента.
Рис. 10. Расчетная схема для определения НДС ячейки
При нагружении внешней нагрузкой под ростверком и под нижним концом сваи возникают реактивные напряжения, а на боковой поверхности силы трения, которые необходимо определить (рис. 10).
Начало координат поставим в уровень пяты сваи и направим ось z вверх. На стволе сваи выделим элементарный слой высотой dz. Показан штриховкой на рис. 10. Нормальные напряжения  z в
данном элементарном слое возникают при приложении распределенной нагрузки р (кПа) на расчетную ячейку
На боковой поверхности сваи возникают касательные напряжения (z). Исходя из этого можно записать условие равновесия элементарного слоя сваи
длиной dz:
2a(z)dza2 d , (50) z
Примем закон изменения касательных напряжений в зависимости от глубины, предложенный Готман Н.З.:
(z) еz, (51) 0
Подставляя (51) в (50) получаем:
 20 еzdz20 еz C, (52)
z a a
Константу С находим из граничных условий на уровне пяты сваи. При
z0(0)p3,где p3 -давлениеподподошвойсваи(рис.10).Окончательно получаем:
 20 еz p 20 , (53) z a 3 a
С помощью полученного выражения (53) определим осадку сваи. S(z)zdz 20 еz p z 20  z C, (54)
c E a2E 3E aE 1 cccc

где Ес – модуль упругости ствола сваи.
Постоянную интегрирования С1 находим из условия z  0. Осадка сваи
равна осадке круглого штампа. В таком случае получаем окончательное выражение для нахождения осадки сваи в зависимости от глубины z:
S(z) 20 еzp z20zpa(12)K 20 ,(55) c a2E 3EaE3 4G a2E
ccc2c
Закон распределения касательных напряжений (z,r) меняются по
радиусу r следующим образом:
(r) (br)2 /(ba)2, (56)
a
где a – касательные напряжения на контуре сваи; arb, (a)a ,
(b)0.
Сдвиговую деформацию элементарного слоя грунта вокруг сваи можно
определить по следующей зависимости:
dS   (r)   (r) , (57)
dr G
где S и G1 – осадка и модуль сдвига окружающего грунта соответственно. Подставляя (r) из (56) в (57) получаем:
S(z,r)(z)(br)2 (z) (br)3 C . (58) G (ba)2 3G (ba)2 2
11
Константу С найдем при r b, т.е. S(b,r)  S 1 z  – изменение на
2 p L
границе ячейки принято линейным (рис. 10).
Осадка столба грунта высотой L от действия распределенной нагрузки
p1 подростверком:
где
В соответствии с расчетной схемой (рис. 10) имеется четыре неизвестных компонент НДС: p1 , p2 , p3 ,  0 . Для определения неизвестных
потребуется четыре уравнения.
Исходя из равновесия всей ячейки запишем:
S p1L, (59)
E L . (60) l/E1 (Ll)/E2
p
E
Тогда максимальная осадка на поверхности сваи:
S(z)(z)(ba)S 1 z. (61) 3G p L
21
b2pa2p (b2 a2)p, (62) 21
где р – приложенная нагрузка на ячейку. Условие равновесия сваи:
a2p a2p 2al(z)dz, (63) 23
При условии, что   еz и после интегрирования получаем:
z0
a2p2 a2p3 2а0  . (64)
e    l  1
Следующим условием является равенство осадок грунта (61) и сваи (55) на уровне пяты сваи ( z  0):
 (ba)S1lpa(1)K. (65) 2
03GpL3 4G 12
Последним уравнением примем условие равенства осадок грунта (61) и сваи (55) в уровне оголовка сваи ( z  l ):
el(ba)S20lp3l 20 elpa(12)K 20 . 0 3G p aE E a2E 3 4G a2E
1ccc2c (66)
Полученные выше четыре уравнения, объединенные в систему уравнений, позволят найти неизвестные компоненты НДС:
 b2pa2p (b2 a2)p 21
 a2p a2p 2а el 1  2 3 0 
  (ba)S1lpa(1)K 2
03GpL3 4G 12
 l
e (ba)S20lp3l 20 elpa(12)K 20
0 3G p aE E a2E 3 4G a2E

1ccc2c .(67) Решение системы уравнений можно получить с помощью программного
комплекса Mathcad.
Осадку свайно-плитного фундамента определим по формуле:
Spg L1l(p p) lpa(1)K, (68) 23c 2
EL E 3 4G c2
где g – коэффициент невозможности бокового расширения грунта, с – коэффициент невозможности бокового расширения материала сваи.
Полученное выражение (68) позволяет найти коэффициент постели, который используется в программных комплексах для расчета вышележащих конструкций:

С  Sp , (69)
где S находим по формуле (68)
Тогда выражение для определения коэффициента постели можно записать в виде:
С E  Ecp p 4G2 , (70) L1l (pp)l p a(1)K
gL23c3 2
Выражение (68) дает возможность найти приведенный модуль
армированного массива грунта, используя выражение:
SpL, (71)
Окончательное выражение для определенного модуля деформации армированного массива имеет вид:
Е  E  Ec pL  p 4G2 L , (72)
1l (pp)l p a(1)K g23c32
 L
Решение поставленной задачи было также получено численным
методом конечных элементов с помощью программы Plaxis 3D, которая предназначена, в том числе, для количественной оценки НДС массивов грунта. Ниже приведены результаты определения осадки сваи по (68) и
численным методом.
Рис. 11 Графики зависимости осадки от нагрузки, рассчитанный аналитическим и численным методами
Eпр
пр

Сравнительная оценка результатов решений, полученных аналитическим и численным методами показала достаточную для инженерной практики сходимость. Полученные решения можно использовать для предварительного определения осадки свай в составе плитно-свайного фундамента. Результаты решения задачи о взаимодействии сваи в составе свайно-плитного фундамента с массивом грунта позволяет находить не только осадку фундамента. Но и напряжения на различных уровнях сваи и под ростверком. Касательные напряжения в грунте изменяются в зависимости от глубины нелинейно.
Пятая глава посвящена НДС насыпных грунтов, армированных грунтовыми сваями в составе свайно-плитных фундаментов.
В последнее время для усиления основания из насыпных грунтов все чаще используют метод глубинного уплотнения буронабивными грунтовыми сваями. Изготовление щебеночных свай в насыпных грунтах позволяет повысить несущую способность основания, а также уменьшить расчетные осадки сооружения. При глубинном уплотнении насыпных грунтов используют буронабивные грунтовые сваи, которые имеют экономическую выгоду по сравнению с железобетонными сваями. Данные сваи совместно с уплотненным окружающим грунтом (ячейка) служат несущими элементами, которые способны воспринимать значительные нагрузки. В инженерной практике используют разные технологии изготовления свай из крупнозернистого и крупнообломочного грунтов. Идея глубинного уплотнения с расширением лидерной скважины лежит в основе технологии изготовления грунтовых свай. Существуют несколько технологий устройства свай, среди них: шнековая, в основу которой положено вдавливание рабочего материала в забой скважины при реверсе, что приводит к уплотнению стен лидерной скважины, а также окружающего грунта (рис. 12, а); уплотнение прессом, вдавливающий со значительным усилием (до 200 т) порцию материала сваи в забой лидирующей скважины (рис. 12, б). В результате уплотнения конечный диаметр лидерной скважины может увеличиваться в несколько раз. Последняя технология изготовления разработана АО «НИИграфит» и была уже опробована на площадке строительства энергетического объекта.

а)
б)
Рис. 12 Принципиальные схемы технологии расширения скважины
а – шнековая, б – уплотнение прессом
В настоящей работе рассматривается метод преобразования свойств
насыпных грунтов с теоретическим обоснованием методом глубинного уплотнения с помощью грунтовых (щебеночных, песчаных и др.) буронабивных свай. По данной технологии материал сваи впрессовывается мощным прессом в забой лидирующей скважины.
При полевых экспериментах на опытном участке были проведены испытания зонированием гуртовых свай и окружающего уплотненного грунта. В результате было выяснено, что модуль деформации щебеночных свай увеличился в 4-5 раз, окружающего грунта в 2-4 раза.
При изготовлении щебеночной сваи, происходит расширение лидирующей скважины, возникает напряженно-деформированное состояние, отличающееся от природного (рис. 13).
Рис. 13 Схема расширения диаметра скважины при изготовлении щебеночной сваи

Решение данной задачи сводится к решению дифференциального уравнения вида:
d2u1du u 0, dr2 rdr r2
где u – перемещения в радиальном направлении, при этом:
  E duu r 1   2  d r r  .
  E udu  1   2  r d r 
Общее решение уравнения (71) записываем в виде: u  A r  Br ,
где А и В – постоянные интегрирования, которые можно найти при: u(rr)u ,
2
где r1 – радиус скважины, r2 – радиус зоны уплотнения, uk – величина
расширения скважины.
Подставляя (73) в (74), получаем:
u  Ar  B , (77)
1k u(r  r )  0
(73)
( 7 4 )
( 7 5 ) (76)
k1
r
0  Ar  B . (78)
2
Решая совместно (75) и (76), находим постоянные:
k1
А ur (79)
r2 r2 12
r
u rr2
Вk12 (80)
r2 r2 12
Учитывая (77) и (78), выражение (73) принимает вид:
ur r2
u(r) k1 r2 (81)
r2 r2 r 12
Приведем окончательный вид формулы для определения компонентов напряжений и деформаций вокруг скважины:

 (r) r
 (r) 
Eurr2  k 1 1  2 (1)
12 r2 r2 r2 12
Eurr2  k 1 1  2 (1)
12 r2 r2 r2 12
k1 2E ur
r  1r2 r2 12
(82)
du ur r2   k1 12
rdrr2r2 r2 12
u ur r2    k 1 1 2 
rr2r2 r2 12
k1    2ur
r  r2r2 12
где uk – заданное перемещение.
Величина расширения скважины определяется исходя из тех деформационных характеристик насыпного грунта, которые необходимо получить для безопасной эксплуатации здания.
Рассмотрим взаимодействие щебеночной сваи с окружающим и подстилающим грунтами и ростверком в составе свайно-плитного фундамента. В данном случае несущим столбом в составе уплотненного насыпного является грунтовый цилиндр, который состоит из грунтовой сваи и уплотненного грунта.
Рис. 14 Расчетная схема для определения НДС ячейки
Как известно, при статическом воздействии на ростверк нагрузкой р происходит ее перераспределение между сваей и окружающим грунтом (рис. 14).
Запишем условие равновесия: p  p c   p г (1   ) , ( 8 3 )
где a2 /b2,аиb–радиусысваи и грунтового цилиндра.
Запишем условие равенства осадок:
Sp Sc Sг (84)
mcpc mppp mгpг
(85)
где mc и mг – коэффициенты относительной сжимаемости сваи и грунта соответственно.
Данные выражения приводят к зависимостям:
pp Ec (86)
c p EE(1) cг
pp Eг (87) г p EE(1)
cг
При этом выражения для нахождения приведенного модуля деформации:
Eпр ЕсЕг(1) (88)
Решение задачи взаимодействия грунтовой сваи с окружающим насыпным грунтом и ростверком в условиях компрессионного сжатия позволяет определить приведенные значения деформируемости. Это существенно упрощает решение практических задач при проектировании зданий на насыпных грунтах. Полученное выражение для определения приведенного модуля армированного массива позволяет подобрать оптимальное значение для восприятия внешней нагрузки, варьируя шаг щебеночных свай. С помощью полученного выражения можно определить коэффициент пастели, который необходим при расчете вышележащих несущих конструкций здания.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Полученная зависимость для определения приведенного модуля сдвига многослойного грунтового массива показала хорошую сходимость с численными методами в упругой постановке.
2. Нагрузка на ростверк распределяется на реакцию под нижним концом, на трение по боковой поверхности и на реакцию под ростверком от общей нагрузки. Определяющими факторами, влияющими на такое распределение внешней нагрузки между пятой сваи и боковой поверхностью, являются диаметр, длина сваи, а также физико-механические свойства окружающего и подстилающего грунтов.
3. При взаимодействии сваи с окружающим многослойным грунтовым массивом возникает сложное НДС, в результате которого происходит распределение приложенной нагрузки между касательными напряжениями и напряжением под подошвой сваи. При увеличении диаметра
сваи увеличивается соотношение p / p , при увеличении длины сваи 21
На основе выполненных исследований можно сделать следующие выводы:
соотношение p / p уменьшается. Максимальное использование несущей 21
способности сваи под пятой обеспечивает подбор оптимального соотношения длины сваи и диаметра, что позволяет наиболее эффективно включить сваю в работу.
4. При взаимодействии сваи с окружающим многослойным грунтовым массивом, который обладает упруго-вязкими и реологическими характеристиками, возникает сложное НДС, при котором происходит
изменение напряжения под подошвой сваи p2 во времени. Согласно
полученным зависимостям, со временем происходит увеличения напряжений на пяте сваи, при этом касательные напряжения уменьшаются. Полученные зависимости позволяют спрогнозировать развитие осадки сваи во времени.
5. Реологические свойства многослойного грунтового массива оказывают существенное влияние на характер перераспределения усилий на сваю между боковой поверхностью и нижним концом. Анализ полученных графиков показывает, что время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от реологического коэффициента упрочнения.
6. Анализ полученных графиков показывает, что время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от реологических коэффициентов упрочнения и разупрочнения.
7. Время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от процесса ползучести
8. Для количественной оценки НДС ячейки свайно-плитного фундамента в качестве расчетной модели принят грунтовый цилиндр ограниченных размеров (l и d = 2b), вмещающий сваю диаметром 2а, причем 2а < 2b. Результаты решения задачи о НДС ячейки аналитическим и численным методами. показали достаточную для инженерной практики сходимость; 9. Уплотнение насыпных грунтов грунтовыми сваями методом вдавливания рабочего материала в забой лидерной скважины показал свою эффективность, т.к. при этом происходит упрочнение окружающего грунта за счет увеличения диаметра лидерной скважина на заданную величину. Основание, уплотненное по данной технологии, может воспринимать большую нагрузку в составе свайно-плитного фундамента; 10. Обоснованием в практических задачах принятых радиуса грунтовой сваи и шага свай, а также технологии устройства грунтовых свай является применение решения задачи о расширении грунтового цилиндра; 11. Решение задачи взаимодействия грунтовой сваи с окружающим насыпным грунтом и ростверком в условиях компрессионного сжатия позволяет определить приведенные значения деформируемости уплотненного основания. Это существенно упрощает решение практических задач при проектировании зданий на насыпных грунтах.

Актуальность темы исследования

С учетом современных темпов развития городского пространства в
последнее время все чаще используют строительные площадки с
неблагоприятными инженерно-геологическими условиями. Большинство
таких площадок строительства характеризуются слабыми водонасыщенными
и насыпными грунтами. При большой мощности (более 25 м) в качестве
основного типа фундамента на таких площадках рассматривают свайный
фундамент из буронабивных и забивных свай большой длины, опирающихся
на более плотные подстилающие грунты. Одними из важнейших параметров
при проектировании и последующем строительстве зданий и сооружений на
преобразованных основаниях, сложенными водонасыщенными грунтами,
являются несущая способность и осадка оснований.
Таким образом, строительство на слабых и насыпных грунтах требует
решить задачи, одной из которых является количественная оценка
напряженно-деформированного состояния (НДС) основания,
взаимодействующего со сваями и ростверком в соответствии с выбранной
расчетной моделью (линейной, нелинейной, реологической).
Для определения оптимального типа фундамента, а также оптимальных
размеров фундаментов необходимо повышение точности и достоверности
определения несущей способности фундаментов на слабых водонасыщенных
грунтах. Аргументация применения методов преобразования слабых
водонасыщенных оснований основывается на теории консолидации и
ползучести водонасыщенных грунтов. При исследовании напряженно-
деформированного состояния взаимодействия длинных свай с окружающим и
подстилающим грунтами применяется теории линейной, нелинейной
деформируемости, а также ползучести грунтов.
Теория ползучести водонасыщенных грунтов, являющаяся частью
теории многофазных грунтов, в настоящее время является определяющей
теоретической базой для оценки осадок и несущей способности
водонасыщенных оснований.
Современное строительство высотных зданий и сооружений,
относящихся к повышенной категории ответственности (КС3), выдвигает
новые запросы учета факторов, учитывающих взаимодействие системы
«основание – фундамент – надземная высотная часть»:
 выбор и обоснование геомеханической модели грунтового основания в
соответствии с инженерно-геологическими и гидрогеологическими
условиями площадки строительства;
 выбор расчетных моделей грунтов с учетом больших нагрузок на
основание;
 Количественная оценка силового взаимодействия НДС высотной и
подземной частей здания с грунтами основания с учетом ползучести грунтов
основания.
Вышеперечисленные факторы могут быть учтены при решении задач в
линейной, нелинейной и реологической постановках аналитическими
методами и в итоге получены простые формулы, востребованные
проектировщиками.
Степень разработанности темы исследования
Экспериментальные и теоретические исследования взаимодействия сваи
и ростверка с окружающим грунтом выполнялись Тер-Мартиросяном З.Г.,
Знаменским В.В., Тер-Мартиросяном А.З., Готман Н.З. и др.
В настоящей работе рассматриваются расчетно-теоретическое
обоснование взаимодействия свай и ростверка с грунтом с учетом линейных,
нелинейных и реологических свойств. Рассмотрение данных вопросов
определяется необходимостью количественной оценки осадок свайных и
свайно-плитных фундаментов для слабых и насыпных грунтовых оснований.
Целью работы является изучение и совершенствование методов
количественной оценки взаимодействия армированных сваями оснований с
окружающим грунтом в составе свайно-плитных фундаментов с учетом
линейных, нелинейных и реологических свойств грунтов аналитическим и
численным методами
Задачи исследования
1. Решение задачи взаимодействия одиночной сваи большой длины с
окружающим многослойным и подстилающим грунтами;
2. Решение задачи взаимодействия сваи большой длины в составе
свайно-плитного фундамента с многослойным массивом грунта;
3. Решение задачи взаимодействия сваи большой длины с окружающим
многослойным и подстилающим грунтами с учетом реологических
свойств;
4. Количественная оценка взаимодействия длинной сваи и
окружающего чередующегося грунта с учетом упругопластических и
реологических свойств;
5. Количественная оценка распределения усилий между боковой
поверхностью и нижним концом сваи;
6. Определение зависимости изменения давления под подошвой сваи и
осадки во времени.
7. Расчетно-теоретическое обоснование технологии устройства
грунтовых свай, в том числе щебеночных, путем рассмотрения задачи
о расширении лидерной скважины аналитическим методом.
8. Количественная оценка взаимодействия щебеночной сваи с
окружающим уплотненным слоем насыпного грунта и определение
приведенного модуля деформации системы «свая-уплотненный слой
насыпи».
Объектом исследований является количественная оценка
напряженно-деформированного состояния водонасыщенного
грунтового массива и подземных конструкций зданий и сооружений.
Предметом исследования является массив грунта, представленный
чередующимися слоями и взаимодействующие с ним подземные
конструкции.
Научная новизна работы состоит в следующем:
1. Поставлена и решена задача о взаимодействии сваи с окружающим
грунтом в реологической постановке на основе модели Максвелла с
учетом упрочнения и разупрочнения грунта.
2. Впервые решена задача о взаимодействия сваи большой длины с
окружающим многослойным и подстилающим грунтами с учетом
линейных, нелинейных и реологических свойств;
3. Построены кривые осадка-нагрузка сваи большой длины во времени;
4. Впервые получена зависимость для определения напряжений под
подошвой сваи и осадки сваи с учетом реологических параметров
упрочнения и разупрочнения;
5. Решена задача взаимодействия длинной сваи с окружающим и
подстилающим грунтами, а также ростверком в составе свайно-
плитного фундамента в линейной постановке;
6. Дано расчетно-теоретическое обоснование технологии устройства
грунтовых свай, в том числе щебеночных, путем рассмотрения задачи
о расширении лидерной скважины в линейной постановке;
7. Дана количественная оценка взаимодействия щебеночной сваи с
окружающим уплотненным слоем насыпного грунта и определение
приведенного модуля деформации системы «свая-уплотненный слой
насыпи»
Теоретическая и практическая значимость работы заключается в:
1. Решении актуальных задач по количественной оценке НДС длинной
сваи с окружающим многослойным и подстилающим грунтами с
учетом современных реологических и упругопластических моделей
Максвелла и Тимошенко аналитическим методом;
2. Определении закономерностей распределения общей нагрузки на
сваю между боковой поверхностью и нижним концом сваи в
нелинейной и реологической постановках;
3. Решении задачи взаимодействия длиной сваи с окружающим и
подстилающим грунтами, а также ростверком в составе свайно-
плитного фундамента аналитическим и численным методами;
4. В разработке расчетно-теоретического обоснования технологии
устройства грунтовых свай, в том числе щебеночных;
5. Предложены формулы для определения приведенного модуля
системы «свая-уплотненный слой насыпи» на основе решения задачи
о взаимодействии щебеночной сваи с окружающим уплотненным
слоем насыпного грунта.

Методология и методы исследований
Для решения поставленной задач использовались методы теории
упругости, пластичности, в том числе по Гуку, Тимошенко, а также теории
прочности Кулона-Мора. Для аналитического решения о взаимодействии сваи
с окружающим и подстилающим грунтами использован метод решения
контактной задачи о взаимодействии строительной конструкции с
окружающим грунтом. Для определения жесткости многослойного основания
использован метод равенства условных деформаций. В качестве расчетной
модели для грунтов использованы теоретические основы по Гуку, Тимошенко,
реологическая модель Максвелла с учетом упрочнения и разупрочнения.
Задача сводится к системе дифференциальных уравнений 1-го порядка,
требующей начальных условий из упругой постановки. Дана сравнительная
оценка методов исследований поставленной задачи аналитическим и
численным методами.
Положения, выносимые на защиту:
1. Результаты теоретических исследований взаимодействия одиночной
сваи с многослойным окружающим и подстилающим грунтами с
учетом линейных, нелинейных и реологических свойств и их анализ;
2. Результаты исследования взаимодействия длиной сваи с
многослойным окружающим и подстилающим грунтами. Также
ростверком и их анализ. Сравнение с численным моделированием;
3. Результаты теоретических исследований об обосновании технологии
устройства щебеночной сваи, а также анализ напряженно-
деформированного состояния взаимодействия щебеночной сваи с
уплотненным слоем насыпи.
Апробация работы
Результаты исследований, полученные в ходе работы, докладывались и
обсуждались на международной научной конференции «Construction the
Formation of Living Environment».
Личный вклад автора
Автор лично выполнил обзор современного состояния вопроса,
участвовал в формулировании и постановке задачи и ее аналитическом
решении. На его основе выполнил нелинейное решение с учетом поведения
грунта вокруг сваи и его анализ путем построения графиков зависимости
осадка-нагрузка, осадка время при постоянной нагрузке с учетом упрочнения
и разупрочнения. Выполнена сравнительная оценка аналитического и
численного решений задачи в упругой постановке.
Достоверность результатов исследования
Достоверность результатов, полученных в рамках настоящей
диссертационной работы, обеспечена использованием современных
реологических и упругопластических моделей при решении на теоретической
основе прикладной механики грунтов. Численные расчеты выполнялись при
помощи сертифицированного на территории РФ программного комплекса
PLAXIS.
Публикации
По теме диссертации опубликовано 4 научные работы, в том числе 3
работы – в рецензируемых журналах из перечня, рекомендованного ВАК
Министерства образования, и одна работа опубликована в журналах,
индексируемых в международных реферативных базах Scopus, Web of Science
и других.
Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, пяти
глав, заключения и списка литературы. Общий объем диссертации составляет
122 страницы, 67 рисунков, 1 таблица. Список литературы содержит 107
наименований, в том числе 25 иностранных источников.

Автор выражает искреннюю благодарность своему научному
руководителю Почетному академику РААСН, Заслуженному деятелю науки
РФ, почетному профессору МГСУ, доктору технических наук З.Г. Тер-
Мартиросяну за ценные практические советы, постоянную помощь и
консультации.

На основе выполненных исследований можно сделать следующие
выводы:
1. Реальные условия деформирования армированных грунтовых
оснований не учитывают действующие на данный момент нормативные
документы. В связи с этим возникает необходимость провести научные
исследования по разработке современных методов расчета армированных
оснований. Методы должны учитывать совместное деформирование грунтов
и армирующих элементов с учетом фактора времени при статических и
циклических нагружениях.
2. Существующие методики расчета грунтовых массивов, армированных
элементами, рассматривают только статическое нагружение и связаны с рядом
допущений, которые существенно влияют на точность проводимого расчета.
В большинстве рассмотренных случаев армирующие элементы
рассматриваются абсолютно жесткими. Их жесткость существенно превышает
жесткость грунта. Также в некоторых методиках принимаются допущения, что
армирующие элементы в составе грунтового массива работают как единый
монолит, что существенно влияют на точность расчетов.
3. В целом, методики, позволяющие достаточно точно оценивать
напряженно-деформированное состояние оснований, армированных
элементами, а также их несущую способность и осадку, имеют достаточно
сложные итерационные алгоритмы. Решение по этим методикам возможно
лишь с использованием специально разработанных программ.
4. Вопросы напряженно-деформированного состояния армированных
грунтовых оснований и насыпей изучены недостаточно. Нормативная база
расчета армированных грунтов представлена всего лишь несколькими
нормативными документами. Поэтому вопросы дальнейшего изучения
армированных грунтовых оснований и насыпей, разработки совершенных
методов их расчета являются актуальными и представляют большой интерес
5. Полученная зависимость для определения приведенного модуля
сдвига многослойного грунтового массива показала хорошую сходимость с
численными методами в упругой постановке.
6. Нагрузка на ростверк распределяется на реакцию под нижним
концом, на трение по боковой поверхности и на реакцию под ростверком от
общей нагрузки. Определяющими факторами, влияющими на такое
распределение внешней нагрузки между пятой сваи и боковой поверхностью,
являются диаметр, длина сваи, а также физико-механические свойства
окружающего и подстилающего грунтов.
7. При взаимодействии сваи с окружающим многослойным
грунтовым массивом возникает сложное НДС, в результате которого
происходит распределение приложенной нагрузки между касательными
напряжениями и напряжением под подошвой сваи. При увеличении диаметра
сваи увеличивается соотношение p2 / p1, при увеличении длины сваи

соотношение p2 / p1 уменьшается. Для свай большой длины происходит
перераспределение вертикальной нагрузки между касательными
напряжениями и напряжением под подошвой сваи, в результате которого
возможно полное исключение пяты сваи из работы. Максимальное
использование несущей способности сваи под пятой обеспечивает подбор
оптимального соотношения длины сваи и диаметра, что позволяет наиболее
эффективно включить сваю в работу.
8. При взаимодействии сваи с окружающим многослойным
грунтовым массивом, который обладает упруго-вязкими и реологическими
характеристиками, возникает сложное НДС, при котором происходит
изменение напряжения под подошвой сваи p2 во времени. Согласно
полученным зависимостям, со временем происходит увеличения напряжений
на пяте сваи, при этом касательные напряжения уменьшаются. Полученные
зависимости позволяют спрогнозировать развитие осадки сваи во времени.
9. Реологические свойства многослойного грунтового массива
оказывают существенное влияние на характер перераспределения усилий на
сваю между боковой поверхностью и нижним концом. Анализ полученных
графиков показывает, что время стабилизации осадок, а также время
стабилизации давления под пятой сваи существенно зависит от
реологического коэффициента упрочнения.
10. Анализ полученных графиков показывает, что время стабилизации
осадок, а также время стабилизации давления под пятой сваи существенно
зависит от реологических коэффициентов упрочнения и разупрочнения.
11. Время стабилизации осадок, а также время стабилизации давления
под пятой сваи существенно зависит от процесса ползучести
12. Для количественной оценки НДС ячейки свайно-плитного
фундамента в качестве расчетной модели принят грунтовый цилиндр
ограниченных размеров (l и d = 2b), вмещающий сваю диаметром 2а, причем
2а < 2b. Результаты решения задачи о НДС ячейки аналитическим и численным методами. показали достаточную для инженерной практики сходимость; 13. Уплотнение насыпных грунтов грунтовыми сваями методом вдавливания рабочего материала в забой лидерной скважины показал свою эффективность, т.к. при этом происходит упрочнение окружающего грунта за счет увеличения диаметра лидерной скважина на заданную величину. Основание, уплотненное по данной технологии, может воспринимать большую нагрузку в составе свайно-плитного фундамента; 14. Обоснованием в практических задачах принятых радиуса грунтовой сваи и шага свай, а также технологии устройства грунтовых свай является применение решения задачи о расширении грунтового цилиндра; 15. Решение задачи взаимодействия грунтовой сваи с окружающим насыпным грунтом и ростверком в условиях компрессионного сжатия позволяет определить приведенные значения деформируемости уплотненного основания. Это существенно упрощает решение практических задач при проектировании зданий на насыпных грунтах.

1. Абелев М.Ю., Абелев К.М. Геотехнические исследования площадок
строительства, сложенных слабыми водонасыщенными глинистыми
грунтами // Геотехника. 2010. №6. С. 30-33.
2. Арутюнян Н.Х. Некоторые вопросы ползучести. М.: Гостехиздат. 1952.
324 с.
3. Бартоломей А.А. Исследование осадок свайных фундаментов при
однорядном расположении свай. Дисс. канд. техн.наук. – Москва. 1965.
143 c.
4. Бартоломей А.А. Основы расчёта свайных фундаментов по предельно
допустимым осадкам. Москва. 1982. 223 с.
5. Бартоломей А.А. Расчет осадок ленточных свайных фундаментов. М.,
1972.
6. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных
фундаментов. М.: Стройиздат, 1994. 384 с.
7. Безухов Н.И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. М.:
Высшая школа. 1961. 537с.
8. Бройд И.И. Струйная геотехнология. М.: Ассоц. строит. вузов, 2004. 448
с.
9. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике. М.:
Гостехиздат. 2009. 608с.
10.Буслов А.С., Бахолдин Б.В., Ставницер Л.Р. Уравнения ползучести
грунта на основе вероятностной реологической модели // Основания,
фундаменты и механика грунтов, 2017. № 1. C. 2-8.
11.Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая
школа. 1978. 447с.
12.Галин Л.А. Контактные задачи теории упругости и вязкоупругости. М.:
Наука. 1986. 296с.
13.Голубков В.Н. Несущая способность свайных оснований. – Москва.
Машстройиздат, 1950. 142с.
14.Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М.: Стройиздат.
1977. 256 с.
15.ГОСТ20276-2012Грунты.Методыполевогоопределения
характеристик прочности и деформируемости. М. Стандартинформ.
2013.
16.Готман Н.З. Определение параметров сплошного свайного поля из
забивных свай // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2003. №2.
С. 2-6.
17.Готман Н.З. Сафиуллин М.Н. Расчет и проектирование усиления
плитного фундамента грунтоцементными сваями // Вестник ПНИПУ.
Строительство и архитектура. 2017. Т.8, №4.
18.Динь Хоанг Нам. Взаимодействия длинных свай с грунтом в свайном
фундаменте. Канд.дисс. МГСУ, Москва, 2006 г.
19.Дорошкевич Н.М., Знаменский В.В., Кудинов В.И. Инженерные методы
расчета свайных фундаментов при различных схемах нагружения //
Вестник МГСУ. №1. 2006. С. 119-132.
20.Зарецкий Ю.К. Вязкопластичность грунтов и расчеты сооружений. М.:
Строиздат. 1978. 344 с.
21.Ибрагимов М.Н., Семкин В.В. Закрепление грунтов инъекцией
цементных растворов. Монография, Москва, 2012, 256 с.
22.Караулов А.М. Несущая способность оснований осесимметричных
фундаментов зданий и сооружений. Автореферат диссертации на соиск.
уч. степ. доктора. техн. наук. СПбГАСУ, С – Петербург. 2008.
23.КарауловА.М.Несущаяспособностьслабыхоснований
конусообразных отвалов сыпучих материалов // Геотехника: научные и
прикладныеаспектыстроительстванадземныхиподземных
сооружений на сложных грунтах/ Межвуз. тематический сб. трудов,
СПбГАСУ, С-Пб, 2008. – С. 125-129.
24.КарауловА.М.Практическийметодрасчетавертикально
армированного основания ленточных и отдельностоящих фундаментов
транспортных сооружений // Вестник ТГАСУ. 2012. № 2. С. 183-190.
25.Качанов Л.М. Основы теории пластичности, изд. Наука, М. 1969 г., 420
стр.
26.Кравцов В.Н., Якуненко С.А., Лапатин П.В. Исследование вертикально
армированных оснований плитных фундаментов грунтобетонными
микросваями и апробация их результатов в производственных условиях
// Вестник Полоцкого Государственного Университета, 2015, Серия F. с.
40-47.
27.Крутов В.И., Папсуенко И.К. Расчет армированных массивов. Труды
института // Вып. 70. Стройиздат, М, 1980.
28.Крутов В.И., Папсуенко И.К. Устранение просадок лессовых грунтов от
их собственного веса путем армирования лессовой толщи // Основания,
фундаменты и механика грунтов №3, М.: Стройиздат, 1976. с. 17
29.Луга А.А Методические указания по расчету осадок одиночных свай.
М., 1963.
30.Малинин А.Г. Струйная цементация грунтов. М.: Стройиздат, 2010. 165
с.
31.Маслов Н.Н. Основы инженерной геологии и механика грунтов. М.:
Высшая школа. 1982. 511 с.
32.Маслов Н.Н. Основы механики грунтов и инженерной геологии. М.:
Высшая школа. 1968. 629 с.
33.Месчян С.Р. Экспериментальная реология глинистых грунтов. М.:
Недра. 1985. 342 с.
34.Мирсаяпов И.Т., Мустакимов В.Р. Исследование прочности и
деформируемости просадочных грунтовых оснований, армированных
вертикальными элементами. // Труды международной конференции по
геотехнике «Взаимодействие сооружений и оснований: методы расчета
и инженерная практика». Том 2. – СПб. ПГУПС, 2005. –С 40-45
35.Мирсаяпов И.Т., Мустакимов В.Р. Расчет просадочных грунтовых
массивов, армированных вертикальными элементами // Известия
КГАСУ, 2006. С. 79-81
36.Мирсаяпов И.Т., Шарафутдинов Р.А. Расчетная модель несущей
способностииосадокгрунтовогооснования,армированного
вертикальными и горизонтальными элементами // Известия Казанского
государственно-строительного университета. 2016. №1. С. 179-187.
37.Нуждин JI.B., Скворцов Е.П., Теслицки В.В. Усиление грунтовых
основанийармированиемвертикальнымибетоннымии
железобетонными стержнями // ЗбIрник наукових праць, Будiвельни
конструкцй”, №59. кн. 2, Киiв: НД1БК, 2003. – С. 58-62.
38.Нуждин Л.В., Теслицкий В.В., Нуждин М.Л. Расчет вертикально
армированного грунтового основания // Сборник трудов научно-
технической конференции. С-Петербург, 2010, с. 143-147.
39.Нуждин М.Л. Экспериментальные исследования усиления грунтового
основаниясвайныхфундаментовармированиемжесткими
включениями // Вестник ПНИПУ. Строительство и архитектура. 2019.
Т.10, №3. С. 5-15. DOI:10.15593/2224-9826/2019.3.01.
40.Огранович А.Б. К вопросу определения осадки одиночной сваи
“Основания, фундаменты и механика грунтов” №1, 1963.
41.Першин М.Н., Баринов Е.Н. Укрепление грунтов композиционными
материалами на основе сланцевых смол // Закрепление и уплотнение
грунтов в строительстве (Тезисы докладов на IX Всесоюзном науч.-техн.
совещании). М.: Стройиздат, 1978, с.180-182.
42.Пономарев А.Б., Клевеко В.И. Использование армированных оснований
в глинистых грунтах // Основания и фундаменты в геологических
условиях Урала: Межвуз. сб. научн. тр.: Ротапринт. – Пермь: РИОПГТУ,
1995.-С 86-90.
43.Работнов Ю.Н. Кратковременная ползучесть. М.: Наука. 1979. 222с.
44.Работнов Ю.Н. Кратковременная ползучесть. М.: Наука. 1979. 222с.
45.Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука. 1966.
752с.
46.Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука. 1966.
752с.
47.Ржаницын А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат. 1968. 419с.
48.Саурин А.Н. Сваи в раскатанных скважинах // Строит, мат-лы,
оборудование, технологии XXI века. 2005. — №12. – С. 42-43.
49.Саурин, А.Н., Редькина Ю.В. Опыт преобразования основания
фундаментной плиты набивными сваями в раскатанных скважинах //
Межвузовский тематический сборник трудов. С-Петербург, 2005, с. 49-
55.
50.Сивцова Е.П. К расчету осадки одиночной сваи на основе теории
упругости. Сборник трудов No 45; НИИ оснований, Госстройиздат, М.,
1961.
51.СП22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений» М.: 2011
52.СП24.13330.2011. «СНиП 2.02.03-85* Cвайные фундаменты», – М.:
2011.
53.Теличенко В.И., Тер-Мартиросян З.Г. Взаимодействие свай большой
длины с нелинейно-деформируемым массивом грунта // Вестник МГСУ.
2012. №4. С. 22-27.
54.Тер – Мартиросян З.Г., Ала С.М.А.М., Тер – Мартиросян А.З.
Напряженно – деформированное состояние двухслойного основания с
преобразованным верхним слоем, Вестник МГСУ, 2008, №2, С. 81-95.
55.Тер – Мартиросян З.Г., Анисимов В.В., Тер – Мартиросян А.З.
Механическая суффозия: экспериментальные и теоретические основы,
Инженерная геология, 2009, №4, С. 28-38.
56.Тер – Мартиросян З.Г., Тер – Мартиросян А.З. Исследования грунтов
оснований высотных зданий, Основания, фундаменты и механика
грунтов, 2009, №5, С. 2-12.
57.Тер – Мартиросян З.Г., Тер – Мартиросян А.З. Напряженно –
деформированное состояние массивов грунтов под воздействием
гидрогеологических факторов, Вестник МГСУ, 2008, №2, С. 150-157.
58.Тер – Мартиросян З.Г., Тер – Мартиросян А.З. Экспериментально –
теоретическиеосновыпреобразованияслабыхводонасыщенных
глинистых грунтов при поверхностном и глубинном уплотнении,
Инженерная геология, 2015, №4, С. 16-25.
59.Тер – Мартиросян З.Г., Тер – Мартиросян А.З., Карабанов П.В.
Напряженно – деформированное состояние фильтрующих массивов
грунтов, Инженерная геология, 2008, №4, С. 36-41.
60.Тер – Мартиросян З.Г., Тер – Мартиросян А.З., Николаев А.П.
Остаточные деформации и устойчивость массивов грунтов при
сейсмических воздействиях, Вестник МГСУ, 2008, №2, С. 41-47.
61.Тер-МартиросянА.З.Взаимодействиефундаментовзданийи
сооружений с водонасыщенным основанием при учете нелинейных и
реологических свойств грунтов. Дисс… док. техн. наук. Москва. 2016.
324 с.
62.Тер-Мартиросян А.З. Взаимодействие фундаментов с основанием при
циклических и вибрационных воздействиях с учетом реологических
свойств грунтов. Дисс… канд. техн. наук. Москва. 2010. 190 с.
63.Тер-Мартиросян А.З., Ле Дык Ань, Манукян А.В. Влияние разжижения
грунтов на расчетную несущую способность свай // Вестник МГСУ.
2020. Т. 15. Вып. 5. С. 655-664. DOI: 10.22227/1997-0935.2020.5.655-664.
64.Тер-Мартиросян З.Г. “Напряженно-деформированное состояние в
грунтовом массиве при его взаимодействии со сваей и фундаментом
глубокого заложения” Научно-технический журнал Вестник МГСУ, №1,
2006, 38-49с
65.Тер-Мартиросян З.Г. Механика грунтов. М.: АСВ. 2009. 552 с.
66.Тер-Мартиросян З.Г. Реологические параметры грунтов и расчёты
оснований сооружений . М.: Стройиздат. 1990. 200 с.
67.Тер-Мартиросян З.Г., Еремин В.Я., Буданов А.А. Исследование
напряженно–деформированного состояния маловлажного песчаного
грунта вокруг свай–РИТ // Вестник МГСУ. 2008. № 2. С. 24-36.
68.Тер-МартиросянЗ.Г.,НгуенЗангНам,ДиньХоангНам.
Взаимодействие свайного фундамента с грунтом. Журнал «Основания,
фундаменты и механика грунтов». 2007, №2, с.2-7.
69.Тер-Мартиросян З.Г., Нгуен Занг Нам. Взаимодействие длинных свай с
двухслойным упруго-ползучим основанием // Вестник гражданских
инженеров СПбГАСУ. Санкт-Петербург. 2007. №1(10). С. 52-55.
70.Тер-Мартиросян З.Г., Нгуен Занг Нам. Взаимодействие свай большой
длины с неоднородным массивом с учетом нелинейных и реологических
свойств грунтов // Вестник МГСУ. 2008. № 2. С. 3-14.
71.Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З. Механика грунтов. – М.:
АСВ, 2020. – 946с.
72.Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Сидоров В.В. Опыт
преобразования слабых водонасыщенных грунтов сваями конечной
жесткости // Вестник МГСУ. 2018. Т. 13. №3 (115). С. 271-281.
73.Тер-Мартиросян З.Г., Эквивалентные характеристики деформируемости
и прочности многокомпонентного грунта// Материалы Международного
Совещания заведущих кафедрами МГр., Инж. геологии, ОиФ и
Подземного стр-ва строительных вузов и факультетов, М., МГСУ, 2003,
с.15-25.
74.Тер-Мартиросян, З.Г., Нгуен Занг Нам. Взаимодействие сваи большой
длины с неоднородным массивом грунта // Вестник МГСУ – №2, 2008.
– C. 3-14.
75.Тер-Мартиросян З.Г., Акулецкий А.С. Взаимодействие сваи большой
длины с многослойным массивом грунта с учетом упругих и
реологических свойств и упрочнения // Вестник МГСУ. 2021. Т. 16. Вып.
5. Стр. 608–614. DOI: 10.22227/1997-0935.2021.5.608-614
76.Тер-Мартиросян З.Г., Акулецкий А.С. Взаимодействие сваи большой
длины с окружающим многослойным и подстилающим грунтами //
Вестник МГСУ. 2021. Т. 16. Вып. 2. С. 168–175.
77.Тер-МартиросянЗ.Г.,Тер-МартиросянА.З.,АкулецкийА.С.
Напряженно-деформированное состояние слабых и насыпных грунтов,
армированных железобетонными и грунтовыми сваями соответственно
// Вестник МГСУ. 2021. Т. 16. Вып. 9. С. 1182–1190.

Заказать новую

Лучшие эксперты сервиса ждут твоего задания

от 5 000 ₽

Не подошла эта работа?

Закажи новую работу, сделанную по твоим требованиям

Читать

Помогаем с подготовкой сопроводительных документов

Совместно разработаем индивидуальный план и выберем тему работы Подробнее

Помощь в подготовке к кандидатскому экзамену и допуске к нему Подробнее

Поможем в написании научных статей для публикации в журналах ВАК Подробнее

Структурируем работу и напишем автореферат Подробнее

Хочешь уникальную работу?

Больше 3 000 экспертов уже готовы начать работу над твоим проектом!

Возможно выполнение работ по правоведению и политологии. Имею высшее образование менеджера ВЭД и правоведа, защитила кандидатскую и докторскую диссертации по политоло... Читать все

Возможно выполнение работ по правоведению и политологии. Имею высшее образование менеджера ВЭД и правоведа, защитила кандидатскую и докторскую диссертации по политологии.

#Кандидатские #Магистерские

68 Выполненных работ

Пишу качественные выпускные квалификационные работы и магистерские диссертации. Опыт написания работ - более восьми лет. Всегда на связи.

#Кандидатские #Магистерские

21 Выполненная работа

Высшее экономическое образование. Мои клиенты успешно защищают дипломы и диссертации в МГУ, ВШЭ, РАНХиГС, а также других топовых университетах России.

#Кандидатские #Магистерские

108 Выполненных работ

Занимаюсь написанием студенческих работ (дипломные работы, маг. диссертации). Участник международных конференций (экономика/менеджмент/юриспруденция). Постоянно публик... Читать все

#Кандидатские #Магистерские

1386 Выполненных работ

Специальность "Государственное и муниципальное управление" Кандидатскую диссертацию защитил в 2006 г. Дополнительное образование: Оценка стоимости (бизнеса) и госфин... Читать все

Специальность "Государственное и муниципальное управление" Кандидатскую диссертацию защитил в 2006 г. Дополнительное образование: Оценка стоимости (бизнеса) и госфинансы (Казначейство). Работаю в финансовой сфере более 10 лет. Банки,риски

#Кандидатские #Магистерские

123 Выполненных работы

Наличие красного диплома УрГЮУ по специальности юрист. Опыт работы в профессии - сфера банкротства. Уровень выполняемых работ - до магистерских диссертаций. Написан... Читать все

Наличие красного диплома УрГЮУ по специальности юрист. Опыт работы в профессии - сфера банкротства. Уровень выполняемых работ - до магистерских диссертаций. Написание письменных работ для меня в удовольствие.Всегда качественно.

#Кандидатские #Магистерские

60 Выполненных работ

Работы пишу, начиная с 2000 года. Огромный опыт и знания в области экономики. Закончил школу с золотой медалью. Два высших образования (техническое и экономическое). С... Читать все

Работы пишу, начиная с 2000 года. Огромный опыт и знания в области экономики. Закончил школу с золотой медалью. Два высших образования (техническое и экономическое). Сейчас пишу диссертацию на соискание степени кандидата экономических наук.

#Кандидатские #Магистерские

692 Выполненных работы

Серьезно отношусь к тренировке собственного интеллекта, поэтому постоянно учусь сама и с удовольствием пишу для других. За 15 лет работы выполнила более 600 дипломов и... Читать все

Серьезно отношусь к тренировке собственного интеллекта, поэтому постоянно учусь сама и с удовольствием пишу для других. За 15 лет работы выполнила более 600 дипломов и диссертаций, Есть любимые темы - они дешевле обойдутся, ибо в радость)

#Кандидатские #Магистерские

76 Выполненных работ

Здравствуйте) Имею сертификат специалиста (врач-лечебник). На данный момент являюсь ординатором(терапия, кардио), одновременно работаю диагностом. Занимаюсь диссертац... Читать все

#Кандидатские #Магистерские

13 Выполненных работ