Ангидритовое вяжущее, модифицированное комплексной добавкой из щелочного и сульфатных активаторов

Разработке строительных материалов на основе ангидритовых вяжущих посвящено достаточно большое количество работ как российских, так и зарубежных исследователей. Вяжущее на основе нерастворимого ангидрита относится к медленнотвердеющим. Этот факт зачастую отталкивает производителей строительных материалов в использовании данного вяжущего.
На сегодняшний день одним из распространенных способов активации нерастворимого ангидрита является использование в составах ангидритовых вяжущих ускорителей твердения. Их эффективность зависит от ряда факторов, но однозначного объяснения действия активаторов не существует.
В связи с вышесказанным в третьей главе научной работы проведены исследования о влиянии различных добавок на твердение ангидрита. На первом этапе разработки состава активатора проверяется действие универсального ускорителя- сульфата калия, на различные виды ангидритовых вяжущих. Проведенные исследования показывают, что добавление сульфата калия способствует ускорению гидратации ангидритовых вяжущих и приводит к набору прочности при сжатии затвердевших образцов. Установлено, что физико-технические характеристики вяжущих зависят от количества вводимой добавки K2SO4 и от вида ангидритового вяжущего.
На втором этапе изучено влияние на твердение ангидритовых вяжущих сульфатных активаторов, таких как KAl(SO4)2·12H2O, ZnSO4·7H2O, FeSO4·7H2O, и щелочных активаторов портландцемент, Ca(OH)2.
На основании проведенных исследований о влиянии различных активаторов на свойства ангидритовых вяжущих сформулирована рабочая гипотеза о положительном влиянии на физико- механические свойства ангидритовых вяжущих комплексного активатора, состоящего из портландцемента, сульфата калия и железного купороса.
Одним из видов ангидритового вяжущего является вяжущее, полученное обжигом природного гипсового камня. Исследования гипсового камня Бесленеевского месторождения несут практический интерес и позволят расширить научные представления о строительных материалах на основе гипсовых вяжущих.
Для идентификации состава природного гипсового камня проведен рентгенофазовый анализ (Рисунок 1-2).
Рисунок 1  Дифрактограмма гипсового камня
Качественный рентгенофазовый анализ гипсового камня показывает наличие таких
минералов, как двуводный гипс, кварц и кальцит. Другие фазы в его составе не обнаружены. Так как нерастворимый ангидрит получается путем обжига гипсового камня, целью исследования становится нахождение температуры нагрева, при которой он образуется. На
рисунке 2 представлен дифференциально-термический анализ данного гипсового камня.
Рисунок 2  Дериватограмма гипсового камня Бесленеевского месторождения
Дифференциально-термический анализ показывает наличие экзотермического пика при температуре 358 °С, который связан с перестройкой кристаллической решетки растворимого ангидрита в нерастворимый ангидрит. Эндотермический эффект при 757,88 °С показывает частичную диссоциацию кальцита, который обнаружен в гипсовом камне с помощью рентгенофазового анализа, на оксид кальция CaO и CO2. Температурный интервал 600-757,88 °С характеризуется значительной потерей в массе образца, что объясняется удалением CO2. Экзотермический пик при температуре 779,45 °С связан с полиморфными превращениями присутствующих примесей в гипсовом камне или перестройкой кристаллической структуры нерастворимого ангидрита.
На рисунке 3 представлены дифрактограммы обожженного гипсового камня при различных температурах. На них показаны ярко выраженные пики ангидрита, у которых увеличивается интенсивность с повышением температуры обжига, это говорит о том, что при увеличении температуры образуется большее количество нерастворимого ангидрита. Так же на дифрактограммах присутствуют пики кальцита. Точка кальцита на градусе 29,4 исчезает у образца, обожженного при 900 oC. Полученные данные по кальциту подтверждают показатели дифференциально-термического анализа, что при повешении температуры, он частично диссоциирует на CaO и CO2.
а)
б)

в)
Рисунок 3  Дифрактограмма гипсового камня: при температуре обжига 600 oC (а); при
температуре обжига 750 oC (б); при температура обжига 900 oC (в)
На дифрактограммах свободной извести не обнаружено, следовательно, оксид кальция со временем карбонизируется или при повышенных температурах, в присутствии аморфного SiO2 и плавней Al2O3, Fe2O3, в образцах происходят полиморфные превращения, в результате чего,
количество свободной извести сокращается до минимума.
Температура и время обжига сильно влияют на реакционную способность поверхности
частиц. При более высокой температуре обжига, реакционноспособность высокообжиговых вяжущих на основе сульфата кальция снижается. Рисунок 4 показывает, что поверхность зёрен при более высоких температурах спекается, величина дефектов поверхности уменьшается, что в свою очередь препятствует процессу гидратации.
Рисунок 4  Микроструктура поверхности частиц сульфата кальция, обожженных при температуре: 600 °C (а); 900 °C (б)
Данный факт необходимо учитывать при производстве термического ангидрита. Его можно скомпенсировать более тонким измельчением материала и введение активаторов твердения.
Для нахождения оптимального содержания активатора твердения используется математическое планирование эксперимента.

Активатором твердения выбрана комплексная добавка, состоящая из щелочного активатора, в виде портландцемента, и сульфатных активаторов, в качестве сульфата калия и железного купороса, которые приняты факторами варьирования (портландцемент (ПЦ 500-Д0), K2SO4, FeSO4·7H2O). Прочность при сжатии на 7 сутки, на 28 сутки, начало схватывания приняты как выходные параметры. Факторы и уровни варьирования приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Факторы и уровни варьирования
Факторы
Уровни вырьирования
Натуральные
Кодированные
-1
+1
Содержание портландцемента ПЦ 500-Д0 от массы вяжущего, %
Х1
2,0
3,5
5,0
Содержание K2SO4 от массы вяжущего, %
Х2
1,0
1,5
2,0
Содержание FeSO4·7H2O от массы вяжущего, %
Интервалы варьирования
1,5
0,5
Х3 0,2 0,6 1,0 0,4
Матрица планирования эксперимента представлена в таблице 2.
Таблица 2 – Данные для выбора оптимального состава активатора
Содержание
FeSO4·7H2O 1,0
0,2
1,0
0,2
1,0
0,2
1,0
0,2
0,6
0,6
0,6
0,6
1,0
0,2
0,6
0,6
17 000 3,5 1,5 0,6 Полученные результаты эксперимента приведены в таблице 3.
Номер состава
2
4
6
8
10
12
14
16
X1
1
1
-1
-1
-1
-1
-1
0
0
0
X2
1
-1
-1
1
-1
-1
0
-1
0
0
X3
-1
-1
-1
-1
0
0
-1
0
ПЦ 500-Д0
5,0
5,0
5,0
5,0
2,0
2,0
2,0
2,0
5,0
2,0
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
K2SO4
2,0
2,0
1,0
1,0
2,0
2,0
1,0
1,0
1,5
1,5
2,0
1,0
1,5
1,5
1,5
1,5

Таблица 3 − Результаты эксперимента образцов
Номер состава
Предел прочности через 28 суток, МПа
Более 480
5,2
7,3
2,3
5,2
1619
60
19,5
20,6
7,2
25,1
1856
74
15,4
6,5
20,5
1818
76
20,9
22,6
7,5
23,7
1846
78
23,4
26,8
7,5
23,9
1795
76
19,1
25,8
6,6
19,1
1784
80
20,1
19,6
7,8
24,1
1839
85
30,4
25,4
7,9
24,1
1784
88
22,4
20,6
9,7
33,9
1899
95
15,3
22,6
6,4
21,3
1816
98
13,7
22,8
7,5
23,3
1797
97
14,1
17,9
5,3
19,5
1841
80
13,9
20,1
6,7
23,7
1772
92
23,6
21,7
7,3
24,7
1843
94
23,8
20,7
6,2
27,3
1800
93
21,9
19,9
5,6
22,8
1776
94
21,8
19,8
5,8
22,8
1788
0,3 0,6
0,5 0,5 0,6 0,6 0,6
0,6 0,4 0,6 0,6 0,5
0,5 0,4 0,5 0,6
17 92 22,0
Конечным результатом обработки данных эксперимента является получение
19,9 5,4
0,5 22,7 1773 0,6
математических моделей вида полинома второй степени для тройной системы:
R7 = 20 ˗ X2 + 0,6·X3 + 2,7·X12 ˗ X22 +1,2·X32 ˗ 0,8X1 ·X2 ˗ 2,1·X1 ·X3 +
+ 0,5·X2 ·X3, (1) R28 = 22,9 ˗ X1 ˗ 2,1·X2 ˗ 1,3·X3 ˗ 0,5·X12 ˗ 1,2·X22 + 3,2·X32 + 1,6·X1·X2 +
+2,4·X1· X3 + 1,2·X2·X3, (2) Rн.с.= 96,6 ˗ 4,4X1 ˗ 2,0·X2 ˗ 2,5·X3 ˗ 2,4·X12 ˗ 10,4·X22 ˗ 5,9·X32 ˗ 0,4·X1·X2 ˗
˗ 1,1·X1 ·X3 ˗ 1,6·X2 ·X3. (3)
На основании полученных уравнений произведены графические построения для определения оптимального содержания активатора твердения. На рисунках 5-6 изображены поверхностные диаграммы прочностных зависимостей образцов на 7 сутки и 28 сутки.
Начало схватывания, мин
Предел прочности при сжатии через 3 суток, МПа
Предел прочности при сжатии через 7 суток, МПа
При изгибе
При сжатии
Плотность образцов через
28 суток, кг/м3
Коэффициент размягчения
а)
б)
в)
Рисунок 5  Зависимость прочности при сжатии образцов в возрасте 7 суток от содержания
портландцемента, FeSO4·7H2O, МПа: содержание K2SO4 1,0 % (а); содержание K2SO4 1,5 % (б); содержание K2SO4 2,0 % (в)
а)
б)
в)
Рисунок 6  Зависимость прочности при сжатии образцов в возрасте 28 суток от содержания
портландцемента, FeSO4·7H2O, МПа: содержание K2SO4 1,0 % (а); содержание K2SO4 1,5 % (б); содержание K2SO4 2,0 % (в)
Из результатов эксперимента видно, что затвердевшие образцы уже на 3 сутки твердения набирают достаточно высокие показатели прочности. При построении поверхностных моделей зависимости прочности при сжатии обнаружены образцы, которые теряют прочность в течение
времени. Для оценки этого построены диаграммы сравнения прочностных характеристик на 7 сутки и 28 сутки (рисунок 7-9).
а) б) в)
Рисунок 7  Сравнение зависимостей прочности при сжатии образцов в возрасте 7 и 28 суток
от содержания портландцемента, FeSO4·7H2O (содержание K2SO4 1,0 %), МПа: содержание FeSO4·7H2O 0,2 % (а); содержание FeSO4·7H2O 0,6 % (б); содержание FeSO4·7H2O 1,0 % (в)
а) б) в)
Рисунок 8  Сравнение зависимостей прочности при сжатии образцов в возрасте 7 и 28 суток
от содержания портландцемента, FeSO4·7H2O (содержание K2SO4 1,5 %), МПа: содержание FeSO4·7H2O 0,2 % (а); содержание FeSO4·7H2O 0,6 % (б); содержание FeSO4·7H2O 1,0 % (в)
а) б) в)
Рисунок 9  Сравнение зависимостей прочности при сжатии образцов в возрасте 7 и 28 суток от
содержания портландцемента, FeSO4·7H2O (содержание K2SO4 2,0 %), МПа: содержание FeSO4·7H2O 0,2 % (а); содержание FeSO4·7H2O 0,6 % (б); содержание FeSO4·7H2O 1,0 % (в)
Диаграммы сравнения прочностей при сжатии в зависимости от сроков хранения показывают, что с увеличением возраста прочность при сжатии падает у образцов, в которых

используется активатор, включающий 1,0 % FeSO4·7H2O и 2,0 % портландцемента, такая же тенденция падения прочности замечена и у образцов, которые, наоборот, содержат 0,2-0,6 % FeSO4·7H2O и 5 % портландцемента. Падение прочности объясняется активизацией рекристализационных процессов. В первом случае использование большего количества железного купороса приводит к быстрому формированию структуры и набору прочности, что в дальнейшем приводит к деформациям образцов из-за роста новообразований в уже сформировавшейся структуре. Во втором случае, при введении большего количества портландцемента формируются гидросульфоалюминаты кальция, которые сначала приводят к уплотнению структуры, а в дальнейшем из-за значительного их расширения происходит разрушение образцов. Так же падение прочности происходит из-за образования кристаллов, которые меньше срастаются друг с другом, образовывая крупные поры.
На основании полученных прочностных зависимостей было установлено, что между щелочным и сульфатным активаторами должно быть определенное соотношение, а именно, щелочного компонента 2,0-3,5 % и сульфатных: 1,0-1,5 % сульфата калия, 0,2-0,6 % железного купороса, нарушение которого приводит к падению прочности.
На основании полученной математической модели построены диаграммы начала схватывания ангидритового теста в зависимости от содержания активатора твердения (рисунок 10).
а)
б)
в)
Рисунок 10  Зависимость начала схватывания ангидритового теста от содержания
портландцемента, FeSO4·7H2O, мин: содержание K2SO4 1,0 % (а); содержание K2SO4– 1,5 % (б); содержание K2SO4– 2,0 % (в)
Полученные результаты свидетельствуют о том, что смесевой активатор ускоряет начало схватывания. Установлено, что при введении активатора в количестве: щелочного компонента 2,0-3,5 % и сульфатных: 1,0-1,5 % сульфата калия, 0,2-0,6 % железного купороса начало схватывания попадает в область от 80 до 100 минут, а использование активатора, включающего щелочного компонента 3,5-5,0 % и сульфатных: 1,5-2,0 % сульфата калия, 0,6-1,0 % железного купороса, приводит к сокращению начала схватывания, которое находится в пределе 60-80 минут.
С помощью электронной микроскопии изучена микроструктура полученных образцов (рисунок 11).
а) б)
Рисунок 11  Микроструктура затвердевшего образца: образец, содержащий 2,0 % K2SO4 (10
μм) (а); образец, содержащий комплексную добавку (2 μм) (б)
В образце с комплексной добавкой на кристаллах ангидрита наблюдается рост продуктов гидратации. Структура образца наиболее плотная с кристаллами различной формы, в которой ангидритовые столбчатые кристаллы служат каркасом, а удлиненные иглы двуводного гипса выступают, как связующая матрица. Но соединение отдельных частиц ангидрита затруднено из- за отсутствия продуктов гидратации. Следовательно, комплексная добавка положительно влияет
на структурообразование твердеющих образцов на основе ангидритового вяжущего.
В качестве добавок, повышающих удобоукладываемость ангидритовых смесей, используются пластификаторы различной природы и состава. Известна неоднозначность их
действия в ангидритовых системах, особенно в комплексе с активаторами твердения. Применение пластификатора поликарбоксилатного типа Melflux 1641F не приводит к
сильному повышению технологических свойств свежеприготовленных растворов (рисунок 12).
а) б)
в)
Рисунок 12  Зависимость предела прочности при сжатии от содержания Melflux 1641F, МПа:
ПЦ 500-Д0 5,0 %, K2SO4  2,0 %, FeSO4·7H2O 1,0 % (а); ПЦ 500-Д0 3,5 %, K2SO4  1,5 %, FeSO4·7H2O 0,6 % (б); ПЦ 500-Д0 2,0 %, K2SO4  1,0 %, FeSO4·7H2O 0,2 % (в)
При увеличении количества пластификатора подвижность раствора увеличивается, но
затвердевшие образцы теряют прочность при сжатии.
На рисунке 13 показана зависимость предела прочности при сжатии от содержания
Melment F15 G.
Рисунок 13  Зависимость предела прочности при сжатии от содержания Melment F 15G, МПа (ПЦ 500-Д0 3,5 %, K2SO4  1,5 %, FeSO4·7H2O 0,6 %)
На диаграмме видно, что прочность по сравнению с контрольным образцом ниже, пластифицирующий эффект достигается при добавлении пластификатора в количестве 0,8-1,5 %, но увеличение дозировки пластификатора приводит к сильному падению прочности.
Также проведены исследования по влиянию Melment F10 на технологические свойства (рисунок 14).
а) б)

в)
Рисунок 14  Зависимость предела прочности от содержания Melment F10, МПа: ПЦ 500-Д0 5
%, K2SO4 2 %, FeSO4·7H2O 1 % (а); ПЦ 500-Д0 3,5 %, K2SO4  1,5 %, FeSO4·7H2O 0,6 % (б); ПЦ 500-Д0 2,0 %, K2SO4  1,0 %, FeSO4·7H2O 0,2 % (в)
У составов, содержащих активатор в соотношении: ПЦ 500-Д0 5,0 %, K2SO4 2,0 %, FeSO4·7H2O 1,0 %, не достигнут пластифицирующий эффект от увеличения количества пластификатора. У составов (рисунок 14 б) пластифицирующий эффект увеличивается при введении Melment F10 в количестве 1-2 %, предел прочности при сжатии практически у всех образцов превышает контрольный образец. Пластифицирующий эффект наблюдается и у составов с активатором: ПЦ 500-Д0 2,0 %, K2SO4  1,0 %, FeSO4·7H2O 0,2 %, при добавлении пластификатора от 0,6-1 %, но происходит падение прочности получившихся образцов по сравнению с контрольным образцом. Анализ результатов показывает, что выбор вида суперпластификатора для получения ангидритового теста повышенной текучести зависит от активатора твердения. Наиболее действенным пластификатором является Melment F10.
На основании проведенных исследований так же установлено оптимальное соотношение щелочного и сульфатных ускорителей твердения для активации синтетического и природного ангидритовых вяжущих– щелочного компонента 3,5-5,0 % и сульфатных: 1,5-2,0 % сульфата калия, 0,6-1,0 % железного купороса (таблицы 4, 5).
Таблица 4  Свойства образцов на основе природного ангидритового вяжущего
1735/9,8 1749/10,1 2,0 0,28 90 210 26,6 29,1 1757/10,8
No
2
Добавки ускорители
Вид добавки
ПЦ 500-Д0 K2SO4 FeSO4·7H2O
ПЦ 500-Д0 K2SO4 FeSO4·7H2O
Количество, %
2,0 1,0 0,2
3,5 1,5 0,6
В/А, %
0,28
0,28
Сроки схватывания, мин
120
235
Предел прочности при изгибе/при сжатии, МПа
7 суток
4,1/ 16,0
4,3/ 21,0
4,6/ 20,5
4,7/ 25,5
Плотность образцов, кг/ м3/ количество гидратной воды на 28 сутки, %
начало
конец
28 суток
3
5,0 4,9/ 5,3/ FeSO4·7H2O 1,0
ПЦ 500-Д0 K2SO4

Таблица 5  Свойства образцов на основе синтетического ангидритового вяжущего
No
Добавки ускорители
В/А, %
Сроки схватывания, мин
Предел прочности при изгибе/при сжатии, МПа
Вид добавки
Количество,
начало
конец
%
7 суток
28 суток
ПЦ 500-Д0 K2SO4 FeSO4·7H2O
2,0 1,0 0,2
0,30
132
4,1/ 14,5
5,6/ 19,55
ПЦ 500-Д0 K2SO4 FeSO4·7H2O
3,5 1,5 0,6
0,30
107
5,9/ 19,3
6,3/ 21,3
3
ПЦ 500-Д0 5,0 K2SO4 2,0 FeSO4·7H2O 1,0
0,30
90
6,4/ 7,1/ 21,5 27,2
Плотность образцов, кг/ м3/ количество гидратной воды на 28 сутки, % 1799/11,4
1802/11,5
1830/11,7
Для разработки составов сухих строительных смесей для стяжки пола использовались: природное ангидритовое вяжущее, обжиговое ангидритовое вяжущее и вяжущее на основе синтетического ангидрита.
Полученные показатели качества разработанных сухих смесей соответствуют
действующим нормативным документам и могут применяться в помещениях для слабых, умеренных и значительных нагрузок в зависимости от предела прочности при сжатии (таблица 6).
Таблица 6  Разработанные составы сухих строительных смесей для стяжки пола на основе обжигового ангидритового вяжущего
No
Состав смеси, кг/м3
1(1:2)
2(1:1,5)
3(1:1)
4(1:0,5)
Модифицированное вяжущее на основе обжигового ангидрита*
833
1042
1389
Строительный песок
1384
1250
1042
3
Вода
396
438
Свойства строительных смесей для стяжки пола
По ГОСТ 31358- 2019
–
– –
Нормируется производителем Рк5
Не нормируется ГОСТом Нормируется производителем Не нормируется ГОСТом
В15
2
4
Плотность раствора, кг/м3
Расплыв, см
Водоотделение%
Жизнеспособность не менее, мин
Прочность при сжатии 7 сутки, МПа
2452
2
4,3
2479
0,5
7,2
2501
0
17,3
2522
0
19,1
В3,5/В5/ В15/
6 Прочность при сжатии 28 сутки, МПа
6,5
10,2
20,4
23,2

Продолжение таблицы 6
7
10
Прочность при изгибе, МПа
Усадка, мм/м
Выход раствора из 1 кг сухой смеси, мм3
2,3
–
–
481,2
4,1
0,4
0,4
6,9
0,4
0,3
479,8
7,5
0,4
0,3
479,7
Вtb1,6/ Вtb3,2/
Коэффициент размягчения
Прочность сцепления с основанием не менее, МПа
–
0,5
0,6
0,6
Вtb4,4/ Вtb5,2
Не нормируется ГОСТом
0,3
1,5 Нормируется производителем
*Модифицированное вяжущее на основе обжигового ангидрита с активатором ПЦ 500-Д0 3,5 %, K2SO4 1,5 %, FeSO4·7H2O 0,6 %
Для получения сухих строительных смесей непосредственно на строительном объекте разработаны рекомендации по использованию сухой строительной смеси для стяжки пола на основе модифицированного ангидритового вяжущего и технические условия. На базе данных рекомендаций, ТУ и полученного акта разработанные составы сухих строительных смесей, на основе выпущенного ООО «ГИПСТЕХ» ангидритового вяжущего, использованы для устройства стяжки пола на объекте в жилом помещении в городе Воронеже
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Разработано ангидритовое вяжущее, путем обжига природного гипсового камня Бесленеевского месторождения, и установлены параметры его получения. Определено, что при обжиге 900 oC в ангидритовом вяжущем не остается СaO, это позволяет использовать в качестве активаторов сульфатные компоненты.
2. Установлено, что увеличение температуры и времени обжига гипсового камня влияют на реакционную способность поверхности частиц, получаемого ангидрита за счет уплотнения (спекания) его структуры, которое приводит к увеличению продолжительности и ослаблению протекания процессов растворения безводного сульфата кальция и кристаллизации новообразованного гипса.
3. Установлено, что комплексная добавка в качестве портландцемента, сульфата калия и железного купороса благоприятно влияет на физико-технические свойства ангидритовых вяжущих, но в зависимости от вида ангидритового вяжущего ее концентрация варьируется. С помощью математического моделирования и разработанных в диссертации рекомендаций можно подобрать нужное содержание активатора для получения материала с заданными свойствами.
4. Получены математические модели, позволяющие проектировать материал на основе обжигового модифицированного ангидритового вяжущего с заданными свойствами по срокам схватывания и прочностным характеристикам.

5. Доказано,чтокомплексныйактиваторвлияетнаускорениегидратациинерастворимого ангидрита и процессы, происходящие при этом. Модифицирование ангидритовой системы разработанной добавкой положительно влияет на структурообразование твердеющих образцов на основе ангидритового вяжущего.
6. Установлено оптимальное соотношение щелочного и сульфатных ускорителей твердения для активации различных ангидритовых вяжущих: для синтетического и природного ангидритовых вяжущих– щелочного компонента 3,5-5,0 % и сульфатных: 1,5-2,0 % сульфата калия, 0,6-1,0 % железного купороса; для обжигового ангидритового вяжущего– щелочного компонента 2,0-3,5 % и сульфатных: 1,0-1,5 % сульфата калия, 0,2-0,6 % железного купороса.
7. Определено, что условия хранения образцов влияют на прочностные характеристики, водопоглощение и количество кристаллизационной воды. Рекомендуется хранить их в течение первых суток во влажных, а далее в нормальных температурно-влажностных условиях.
8. Произведен подбор пластифицирующей добавки для модифицированных ангидритовых вяжущих. Анализ результатов показывает, что выбор вида суперпластификатора для получения раствора повышенной подвижности зависит от активатора твердения. Наиболее эффективным пластификатором в ангидритовых системах является Melment F10.
9. Разработаны составы сухих строительных смесей для стяжки пола на основе модифицированных ангидритовых вяжущих с заданными эксплуатационными свойствами. Данные сухие смеси могут применяться в помещениях для слабых, умеренных и значительных нагрузок в зависимости от предела прочности при сжатии.
10. На основании результатов проведенных исследований выпущена опытная партия ангидритового вяжущего, полученного обжигом природного гипсового камня в объеме 30 тонн во вращающей печи на ООО «ГИПСТЕХ».
11. Разработаны рекомендации по использованию сухой строительной смеси для стяжки пола на основе модифицированного ангидритового вяжущего и технические условия. На их базе разработанные составы сухих строительных смесей, на основе выпущенного ООО «ГИПСТЕХ» ангидритового вяжущего, использованы для устройства стяжки пола на объекте в жилом помещении в городе Воронеже.
Рекомендации. Разработанные рекомендации в диссертации позволяют получать эффективные ангидритовые вяжущие на основе местных сырьевых материалов. Благодаря модифицированию комплексной добавкой, состоящей из рационально подобранных по составу активаторов, возникает возможность использовать нерастворимый ангидрит в качестве вяжущего вещества в сухих строительных смесях.
Перспективы дальнейшей разработки. Дальнейшее исследование в этой области может быть направлено на изучение влияния новых видов комплексных активаторов для получение эффективных ангидритовых вяжущих, и в разработке новых составов на основе нерастворимого ангидрита, которые дают возможность получить гипсовые материалы с повышенными эксплуатационными свойствами.